KAYIŞ- KASNAK
MEKANİZMALARI
• Bir milden diğerine güç ve hareket iletmek için kullanılan
mekanizmalardır.
• Döndüren ve
döndürülen elemanlar arasında hareket
iletimi bu elemanlara sarılı kayış ismi verilen esnek bir eleman
aracılığı ile yapılır.
Döndüren Eleman
Döndürülen Eleman
Kayış
Kayış Kasnak Mekanizmalarının Avantajları
Kayış uçlarındaki gürültü önlenebilirse çalışma sessiz olur
Kayış elastik bir malzemeden yapıldığı için darbeleri sönümler
Yapıları basit olduğundan ucuzdurlar
Büyük eksen aralıklarında güç ve hareket iletebilirler
Ani yük büyümelerini iletmez bu nedenle emniyet elamanı olarak çalışırlar
Etken kasnak çapının
değiştirilebildiği sistemlerle Çevrim oranının değiştirilmesi basittir.
Kademeli kasnak
Kademesiz kasnak (konik kasnak)
Moment yönü değiştirilebilir
Tek kayışla birden fazla mil döndürülebilir
Boşa alınması basittir
Avara kasnağı ile
Gergi Kasnağını Kaldırarak
Eksen Uzaklığını Değiştirerek
Kayış Kasnak Mekanizmalarının Dezavantajları
• Çok yer kaplarlar ve yatak kuvvetleri oldukça büyük olabilir.
• Hareket iletiminde kısmi kayma ( % 1 - % 2 ) olduğundan tam ve sabit bir çevrim oranı sağlanamaz.
• Kayışta zamanla meydana gelen uzama ve aşınma sebebiyle aks aralığını değiştiren düzeneğe veya germe kasnak düzenine gerek vardır.
• Kayışın esnekliği sıcaklık ve rutubetle değişir.
• Sürtünme katsayısı toz, pislik ve rutubetle değişir.
Kayış - kasnak mekanizmasında kullanılan kayış çeşitleri
Düz Kayış V Kayış
Tırtıllı (Siligel)Kayış Yuvarlak Kayış
Dişli Kayış
Birleştirilmiş V Kayış
Çift Profilli V Kayış
1. Düz kayışlar
a. Kösele kayışlar
Sığırların sırt derilerinden yapılıp tabaklanmış olan kösele kayışlar yüksek bir çekme
mukavemetine sahiptir. Kalınlığı 3 ile 7 mm
arasında değişen bu kayışlar iki veya üç tabakalı yapılarak daha büyük kalınlıklara ulaşılır.
Genellikle kayışın kıl tarafı kasnak üzerine oturtulmalıdır. Kösele kayışların bükülme kabiliyetini arttırmak için üretim sırasında
bunlara bir miktar hayvansal esaslı yağ emdirilir.
DIN standartlarında bükülme kabiliyetine göre : S - Standart,
G - Bükülür,
HG - Yüksek derecede bükülür, olmak üzere üç kalite sınıfı vardır.
b. Kauçuk kayışlar
Birbirlerine kauçukla yapıştırılmış ve vulkanize edilmiş birkaç dokuma tabakasından meydana gelir.
c. Tekstil kayışlar
Yapay ipek, sentetik yün, pamuk, naylon, perlon gibi doğal veya sentetik liflerin emprenye edilmesi ile
yapılan çekme
mukavemetleri yüksek ancak sürtünme katsayıları düşük olan kayışlardır.
d. Çok tabakalı kayışlar Yüksek çekme
mukavemetine sahip olan ; tarafsız eksen üzerinde bulunan tabakası plastik malzemeden üst ve alt tabakaları ise kösele veya biri plastik diğeri kösele olan kayışlardır. (
Extremultus 80 - 81 )
Kayış kollarında meydana gelen kuvvetler
• Hareket kayış ile kasnak arasında meydana gelen sürtünme yolu ile iletilir.
• Sürtünmenin meydana gelebilmesi için kayışın kasnak üzerinde bastırılması gerekir. Yani F
nbasma kuvvetinin meydana gelmesi gerekir.
• Bir momentin etkisi altında kasnak dönmeye
başladığında basma kuvvetinden dolayı µF
nsürtünme kuvveti meydana gelir.
Sonsuz küçüklükteki bir kayış parçası için basma kuvveti dF
n,
sürtünme kuvveti µF
n=dF
sve çevre kuvveti dF
tolarak alınırsa
dF
s= µ dF
n≥ dF
tYani sürtünme kuvveti çevre kuvvetine eşit yada büyük olmalıdır. Aksi durumda kayış
Kasnak üzerinde kayar ve hareket iletilemez.
V kayışlarında dFN kuvveti, temas yüzeyleri arasında dF’N normal kuvvetlerini oluşturur; burada
şeklinde yazılabilir. Diğer taraftan olduğu göz önüne alınırsa (α=yanak açısı) veya
alınırsa dFt = µ/dFN şeklini alır. α = 380 ; ( α/2 ) =190 ; Sin( α/2 )
=0,325 yazarsak
sonuç olarak aynı basma kuvveti için V - kayışları daha büyük bir çevre kuvveti; diğer bir deyişle V - kayışları aynı boyutlarda daha büyük bir enerji iletme kabiliyetine sahiptir.
2 ) )/sin(α 2
(dF
=
dF/N N /N
S =2μ .dF dF
2) sin(α / dF . μ
=
dFt N
2 ) sin(α / μ
= μ /
325 3 , 0
= 1 .dF
μ
325 , 0 / dF
= μ kayis) -
düz ( dF
kayis) -
V ( dF
N N t
t
• Basma kuvveti kayış gerdirilerek oluşturulur. Sukünet halinde kayış
kollarında F
0gerdirme kuvvetleri oluşur.
F
0F
0F
n• Ancak çalışma sırasında sürtünmeden
dolayı kayış kollarında eşit olmayan F
1ve
• F
2kuvvetleri meydana gelir.
F
2F
1F
nGergin kol Gevşek Kol
F
sF
tn1
• Bu iki kuvvet arasında ; Euler (eytelwein) denklemi olarak bilinen;
bağıntısı mevcuttur.
F
1> F
2olduğundan
F
1kuvvetinin tesir ettiği kola gergin
F
2‘ nin tesir ettiği kola gevşek kol denir.
1 e
1 r
= M F
1 e
e r
= M F
e F
= F
) F – r(F
= M
1 1
1 1
d μβ 2
μβ d μβ
1
2 μβ 1
2 d 1
-
-
Kayışta meydana gelen gerilmeler :
Kayış kollarındaki kuvvetler çeki gerilmesi doğurmakta ayrıca yüksek hızlar nedeniyle merkezkaç gerilmeler ve kayış, kasnak üzerine sarılırken eğildiğinden, eğilme
gerilmeleri meydana gelir.
σ toplam = σ çekme + σ eğilme + σ merkezkaç
Çekme gerilmeleri :
1
. 1-
1
β μ
β μ 1
d 1
e e A
D
= 2M A
= F σ
Eğilme gerilmeleri:
Çok küçük deformasyonlar için kayışın Hooke kanununa uyduğu kabul edilirse;
Ee=Kayışın eğilme elastik modülü
Bu gerilmeler açısından D1 ≥ 100s alınması önerilir.
Kayış kesidi A ile gösterilirse;
e 1
e
D
. s E
=
σ
Sonsuz küçüklükteki bir kayışın kütlesi ( dm ) alınırsa bu kütlenin yaratacağı merkezkaç kuvvet :
g .d
A. γ ω
r
= dF
; g A γ . d r.
= dm
; ω dm.r.
=
dFç 2 . 2. 2.
Merkezkaç gerilmeler :
Karşı koyan kuvvet :
ρ v g = v γ g = ω γ r
= σ
2 Sin d σ
2.A.
= g.d
A. γ ω r
2 Sin d
σ 2.A.
= 2 Sin d S
2
= dF
2 2
2 ç 2
F 2 F 2
F F
. .
. .
. .
.
. .
.
• Geometrik boyutların Hesabı
• Kayış kesitinin hesabı
• Eğilme frekansı hesabı
• Kayış gerilmelerinin kontrolü
Düz Kayış-Kasnak Mekanizmasının
Hesabı
Düz Kayış-Kasnak Mekanizmasının Hesabı
• Geometrik Boyutlar
α β
2a β
1α
α
i D
= D
n ) P 1450 ...
1200 (
D
a 4
) D D
+ ( ) D + D 2 ( + π a 2
= L
) D D
( 180 α + π
) D + D 2 ( + π α cos a
2
= L
a D D
π
° 180 180
= β
1 2
3 1 1
1 2 2 2
1
1 2
2 1
1 1 2
≈
-
- - -
Sarım açısı
Kayış Uzunluğu
Pratik Hesaplar için Kayış Uzunluğu
Kasnak çapı P : (kW);
n1: (D/d)
•İyi bir sonuç elde etmek için a ≤ a
minve β
1≥150º olması önerilir.
) D + D )(
2 ...
5 ,1 (
=
a
min 1 2n m
+ m
= a
) D D
8 (
= 1 n
8
) D + D ( π L
.
= 2 m
2 1 2 2
2 1
- -
-
•Bazı durumlarda hesap sonucu bulunan L değerlerinin
yuvarlatılması gerekir. Bu durumda aks aralığının tekrar
hesaplanması gerekir.
Kayış Kesidinin Hesabı
• Kayış genişliği hesaplanır ve uygun genişlik standarttan seçilir .
3 2 1
N
c c c P
= P b
• P
N:Kayışın birim genişliğine göre iletebileceği güç (üretici firma tarafından deneysel olarak belirlenir. Kayış tipi ve çevre hızına bağlı olarak β
1=180º için verilmektedir.
• c
1:Çalışma Faktörü
• c
2:Ortam Faktörü
• c
3:Mekanizmanın tertip şeklini dikkate alan faktör
Düz Kayış-Kasnak Mekanizmasının Hesabı
• İletebilen max. güce karşılık gelen hız optimum hız diye adlandırılır.
( 1 kolu gergin kol )
• Kaliteli deri için v
opt= 40 m / s
• Polyamid kord için v
opt= 90 m / s
• Polyamid kayış için v
opt= 80 m / s
• Polyester kord için v
opt= 100 m / s
• Çelik için v
opt= 120 m / s
γ . 3
g
= σ
v opt 1.
F e 1 σem -σ -σ σ ≤
Eğilme ( bükülme ) sayısına göre de kontrol hesabı yapılır.
z
0: Gergi kasnağı dahil olmak üzere sistemdeki kasnak sayısı D
2>>D
1ise z
0=1 alınır.
v : Çevre hızı ( m/sn )
Eem
E 0
f
L z .
= v
f
≤Düz Kayış-Kasnak Mekanizmasının Hesabı
Eğilme Frekansı Hesabı
Gergi kasnaklı düzen :
Gergi kasnaklı düzenin sahip olduğu avantajlar şunlardır :
•Daha küçük ön gerilme verilir,
•Kayış uzunluğu otomatik olarak ayarlanır,
•Sarım açısı büyüktür,
•Küçük kuvvetlerde ve hareketsiz halde gergi kasnağı boşaltılırsa küçük kayış zorlanması olur.
Dezavantajları ise
•kayışın fazla eğilip bükülmesi ile
•yüksek eğilme frekansı ve çabuk yorulma meydana gelmesidir.
Gergi kasnağı gevşek kayış tarafına yerleştirilir.
) 1 - e
( v
b
= P F
e
>
e D
+ D
a 2
D + e D
2 Nμβ1
1 2 3
1 1
3 1 1
.
≥
≥
2 ) D + ( D a
) E 2
D + ( D a
E a
8
) D + + (D a
8
) D + D (
a + 8
) D - D + ( ) D + D 2 ( + π ) a + a + a (
= L
a 2
2E - D + + D a 60
D - 180 D
= β
3 2
2 3
1 1
2 3 2 2 1
3 2
1 2 2 2
1 2
1
1 3 0 1
1 2
1 0 -
F3 = 2⋅F2⋅ Cosϕ ( Gergi kuvveti )
Gergi Kasnaklı Kayış-Kasnak Mekanizması İçin
Geometrik Özellikler
) 2 / sin(
2 2 ) (
4 ) - ) (
2 ( 2
60 180
2 1
2 1 2
2 1
2 0 0 1
1
β β
π β
D a L D
a D D D
D a
L
a D D
i + +
=
+ +
+
=
+ +
≅
a
Ø D2 ØD1
180º Döndürülmüş Kayış-Kasnak
Mekanizması İçin Geometrik Özellikler
90º Döndürülmüş Kayış-Kasnak Mekanizması İçin Geometrik Özellikler
a 2
D + + D
) D + D 2 ( + π a 2
= L
a 60 + D 180
= β
22 12
2 1
0 1
1 0
a
Ø D2 Ø D1
2. V Kayışlar
Kayışının geçmişi 16. yüzyıla kadar dayanmaktadır. Bu yüzyılda kaldırma makinelerinde kullanılan kendir halatlarının zamanla konikleştiği ve başlangıçta daire kesitli halatların deformasyona uğradıktan sonra daha büyük yükleri taşıyabileceği gözlendi. Bu yüzyıldan sonra deri, kauçuk ve kauçuğa batırılmış kumaştan
kayışlar üretilmeye çalışıldı. Fakat gerek kayışın sonsuzluğu, gerek ise kasnak tabanına oturması engellenemediği için başarılı
olunamadı. 1.Dünya savaşı sonunda otomotiv teknolojisi ilerlerken taşıma elemanları yeterli olmamaya başladı. V Kayışı konusu yeniden ele alındı. Bir dizi denemelerden sonra V Kayışı; yani paralel
olmayan yanakları ile güç taşıyıcı eleman bugünkü şeklini aldı.Yapılan denemelerde kayış kasnağın etrafında dönerken kasnak çapına
orantılı olarak değişen 39 -40 derecelik yanak açısı bulundu.
V kayışlarının en önemli üstünlüğü eğik yüzeyleri sebebiyle daha büyük çevre kuvveti iletebilmeleridir.
• Düz kayışlara göre avantajları :
• Yataklara ve mile gelen kuvvet daha küçüktür.(Aynı kuvvet için)
• Eşit ön gerilme kuvveti altında moment iletimi düz kayışların üç katıdır.
• Büyük çevrim oranı uygulanabilir( i ≅ 15 ) “gerekli sarım açısı daha küçük olduğundan”.
• Dezavantajları ise :
• Kesitleri düz kayışa göre daha kalın olduğundan, malzeme içi sürtünmeden , dolayı daha çok ısınırlar.
• Yüksek devirlerde oluşan ısının atılabilmesi için tedbir
almak gerekir.
V
kayışlarını Normal - V ve Dar - V kayışları olmak üzere iki sınıfa ayırırız. Dar - Vkayışları Normal - V kayışlarının kesitlerinin tümünün zorlanmadığının farkedilmesi üzerine geliştirilmiştir. Normal V kayışları v = 20
m/sn, Dar V kayışları ise v = 30 m/sn hıza kadar kullanılabilirler.
V kayışı mekanizmasının geometrik boyutları düz kayışlı kasnak mekanizması için verilmiş olan bağıntılar kullanılarak hesaplanır.
Ancak boyutlar çekme ve basma gerilmelerinin etkisi altında
kalmayan tarafsız eksene göre belirlenir. Tarafsız eksen normal - V kayışları ve dar - V kayışları için farklı şekilde ifade edilmektedir.
Aynı gergi kuvveti altında düz kayışın yaklaşık 3 misli kadar moment ileten V kayışları günümüzde düz kayışların yerini almıştır. V kayışlarında
gerekli sarım açısı daha küçük olduğundan bu kayışlar çok daha büyük çevrim oranlarını gerçekleştirebilirler.
• Bu kayışlar biri mukavim diğeri yumuşak olmak üzere iki ana
malzemeden oluşmuştur. Bu iki ana malzemenin yerleştirilme şekline göre üç tip V kayışı vardır :
a. Birkaç tabakalı mukavim kısım “ kordon dokuma “ (1) kesitin çekme tarafına ve kauçuktan (2) yapılan yumuşak kısım kesitin basma tarafına yerleştirilmiştir.
b. Kord’tan yapılan ipler (1) kesitin tarafsız kısmına
yerleştirilmiştir. Çekme ve basma kısımları ise kauçuktandır (2)
c. Çekme ve basma kısımları kauçuktan (2) yapılmış olup mukavim kısmı oluşturan dokuma bütün kesit boyunca yerleştirilmiştir.
a ve b’de belirtilen her iki tip kayış kauçuklu bezden (3) yapılan koruyucu bir tabaka ile kaplanmışlardır.
a) Sonsuz normal V kayışı
b) Sonlu V kayışı uç birleştirme c) Dar V kayışı
d) Varyatörlerde kullanılan geniş V kayışı
e) Dişli V kayışı (daha fazla bükülebilmesi için) f) Çift taraflı V kayışı
g) Birleştirilmiş V kayışları
h) Çok profilli (tırtıllı) V kayışlar
• Kayış profilinin seçimi
• Geometrik boyutların hesabı
• Kayış sayısının hesabı
• Eğilme frekansı hesabı
V Kayış-Kasnak Mekanizmasının
Hesabı
• Kayış profili mekanizmanın ilettiği güç ve devir sayısına bağlı olmak üzere diyagramlardan
seçilir.
Kayış profilinin seçimi
Normal- V kayışlarında tarafsız eksenin kayış kesitinin merkezinden geçtiği kabul edilir. Bu eksene göre kayış uzunluğu Lm ve kasnak çapları dm1 ve dm2 ortalama değerlerdir.
Dar - V kayışlarında tarafsız eksenin konumu hw etken yükseklik
tarafından belirlenir Bu eksene karşılık gelen kasnak çaplarına ( dw 1, dw 2 ) etken çap, kayış uzunluğuna Lw etken uzunluk, genişliğine de ( bw ) etken genişlik denir
.
V kayışlarınının geometrik boyutları
Normal-V kayışın geometrik boyutları
a
4
) d - ) (d
d + 2 (d
+
≈ 2a L
a
) d
- . (d
- 180 180
2 m m
m m
m
m m
0 0
1
1 2
2 1
1 2
+
≅
π β π
Dış çevre uzunluğu İç çevre uzunluğu
Normal - V La = Lm + 2⋅π⋅c Li = Lm -2⋅π⋅c c = h /2 hesaplanan bu değerlere göre standarttan en yakın La veya Li seçilir.
Dar-V kayışın geometrik boyutları
a
4
) d - ) (d
d + 2 (d
+
≈ 2a L
a
) d
- . (d
- 180 180
2 w w
w w
w
w w
0 0
1
1 2
2 1
1 2
+
≅
π β π
Dış çevre uzunluğu İç çevre uzunluğu Dar - V La = Lw + 2⋅π⋅hw Li = Lw - 2⋅π⋅( h -hw )
hesaplanan bu değerlere göre standarttan en yakın La veya Li seçilir.
Kayış uzunluğu standart olarak seçildiğinde aks aralığı ;
8
) d - 8.(d -
)) d + (d . π - (2.L +
) d + (d . π -
= 2.L a
m 2 2 m
m m
m m
m
m 1 2 1 2 2 1
8
) d - 8.(d -
)) d + (d . π - (2.L +
) d + (d . π -
= 2.L a
w 2 2 w
w w
w w
w
w 1 2 1 2 2 1
Normal kayışlar için
Dar-V kayışlar için
Şeklinde hesaplanarak kontrol edilmelidir.
Veya
alarak
bağıntısı ile yeniden hesaplanır.
Normal koşullarda aks aralığının
a = 0.7 ( dm1 + dm2 ) ile 2 (dm1 + dm2 ) a = 0.7 ( dw1 + dw2 ) ile 2 (dw1 + dw2 ) değerleri arasında alınması önerilir.
Gerdirme işlemleri için aks aralığının : x ≥ 0,03 .L ve montaj veya benzeri işlemler için ise y ≥ 0,015 . L değerinde bir serbestliğe sahip olması istenir. Bu bağıntılarda da Dar - V kayışları için w indisleri, normal V kayışlarında m indisleri kullanılır.
8 ) d - d
= ( n ve ) d + (d π - 2.L
=
m . 1 2 2 1 2
n m
+ m
=
a 2 -
Kayış sayısının hesabı
Kayış sayısı :
bağıntısı ile bulunur. Kayış sayısı bir kasnak üzerinde 16’dan fazla olmamalıdır. Bu bağıntıda
5 4 3 1 N
2
c c c
c P
= P.c
z . . . .
c
1: Sarım açısı faktörü
Sarım açısı ne kadar küçük olursa, kayış sistemi o derecede düşük güç nakleder. Bu etki c
1faktörü ile
dikkate alınır. ( cetvel 43 ) c
2: Çalışma faktörü
Tahrik sisteminin seçilmesinde işletme şartlarına bağlı darbelerin ve aşırı yüklenmelerin ayrıca günlük
çalışma sürelerinin dikkate alınması gereklidir.(cetvel 44 ) c
3: Uzunluk faktörü
Kayış efektif boyunun artmasıyla iletim kapasitesi artar çünkü eğilme frekansı düştüğünden kayış ömrü
artmaktadır.
Dar - V kayışları için : ( cetvel 45 )
Normal - V Kayışları için : c
3= 1
c
4: Tesir faktörü
Kayış iletim kapasitesi etken çap ile artar veya azalır.
Dar -V kayışları için :( cetvel 46 ) Normal -V kayışları için :
c
5: Çevrim oranı faktörü :
Dar -V kayışları için : ( cetvel 47 ) Normal -V Kayışları için : c
5= 1
P
N: Bir kayışın iletebileceği nominal güç:( cetvel 48 )
m min m 4
1 1
d
= d c
v : kayış hızı ( m / sn ) z0 : kasnak sayısı ( - )
Lw ,Lm : Etken ( ortalama ) kayış uzunluğu ( m )
Sonlu normal - V kayışları için fE ≤ 15 1 / s Sonsuz normal - V kayışları için fE ≤ 30 1 / s
Dar - V kayışları için fE ≤ 60 1 / s olmalıdır.
Eem w
E 0
f
L
= v.z
f
≤Eğilme Frekansı Hesabı
KASNAKLAR
• Düz kayış kasnakları genel olarak çelik, dökme çelik
dökme demir ( v ≤ 25 m/s ise) veya kaynak yöntemi ile yapılır. Çok küçük zorlanma ve devir sayıları için hafif metalden veya plastikten imal edilirler. Kayışın
üzerinden çıkmasını önlemek için, v ≥ 20 m/s olması
durumunda, kasnağın dış yüzeyi bombeli yapılır. Kasnak yüzeyi oldukça düzgün (R
z=25µm) olmalıdır. Kasnaklar tek parçalı veya iki parçalı (söküp takma kolaylığı için) yapılırlar.
• V Kayış kasnakları genel olarak dökme demirden küçük
güçlerde presleme yoluyla saçtan yapılırlar. Tek kanallı
veya çok kanallı olabilirler. Etken çapı değiştirilebilen
tipleri de vardır.
KAYIŞ GERDİRME SİSTEMLERİ
• Kayışın kasnak üzerine bastırılması, kayış imal edilirken çevre uzunluğu biraz kısa yapılarak, gergi kasnağı
kullanarak, aks aralığını (eksenler arası mesafeyi) açarak sağlanır. Gergi kasnağı kayışın iç veya dış kısmına
yerleştirilebilir. Kayıştaki gerilmenin sabit tutulması, hidrolik, pnömatik, ağırlık veya yay kuvveti ile sağlanır.
Aks aralığının değiştirilmesi ise motoru kaydırarak karşı ağırlık ile veya otomatik olarak gerginlik sağlayan
sistemlerle sağlanır.
a) Gergi kasnağı b) Kendiliğinden gergi sağlayan düzen
c) Aks aralığını değiştirerek d) Karşı ağırlık ile
e) Kendiliğinde gerilmeyi sağlayan özel düzen (sespa düzeni)
3.Dişli Kayışlar
Hareket iletimini kapalı şekille gerçekleştirmesi sebebiyle çalışma prensibi bakımından zincir mekanizmalarına benzer. Malzemeleri açısından ise kayış - kasnak mekanizmalarına benzemektedir.
Darbeli ve beklenmeyen ek yüklerde kayma hareketi yapamadıklarından emniyetsizdirler. Ayrıca diğer kayış tiplerine göre daha pahalıdırlar.
Bu kötü özelliklerine karşın :
Çevrim oranının sabit olması, hareketin hassas olarak senkronize
edilmesi, yağlanma gerektirmemesi, çalışma sırasında çok az ısınması, gürültüsüz çalışması, çok küçük çaplı kasnakların kullanılmasına olanak sağlaması gibi üstünlükleri sebebiyle genellikle hafif bir
konstrüksiyon meydana getiren mekanizmalarda, elektrikle çalışan yazı makinalarında, hareketin hassas olmasını gerektiren büro
makinalarında ve yağlama gereksinimi olmadığından besin maddeleri üreten makinalarda kullanılırlar.
Dişli kayışlar, çekme elemanı, dişler ve cephe ile arka kaplamalar olmak üzere dört ana elemandan oluşmuştur. Güç ileten
kısmı oluşturan çekme elemanı tek tabaka halinde çelik tellerden veya çok ince kauçuk tabakası içine yerleştirilmiş ip dokudan meydana
gelmiştir. Bu eleman üzerine neopren veya vulkolan dökülerek eşit aralıklarla dişler meydana getirilmiş, dişlerin ön kısmı aşınmaya dayanıklı bir dokuma tabakası ile arka kısmı ise neoprenden yapılmış
bir tabaka ile kaplanmıştır.
Dişli kayışların hesaplanması :
Taksimat : t = m.π Taksimat dairesi üzerinde dişten dişe olan mesafedir.
Taksimat dairesi çapı : d0 = m.z +δd
δd : Düzeltme sayısı : δd = 0,13...0,17 mm. Diş başı dairesi çapını 0,05 veya 0,1‘ e yuvarlayacak şekilde seçilir.
m= 1,5mm, 2mm, 2,5mm ve 4mm’de uygulanmaz.
( m : modül, z : diş sayısı )
Diş başı dairesi çapı : d b = d0 - 2.u +δ p
δ p ilavesi yalnızca d0 = 50mm’ye kadar gereklidir.
Sarım açısı :
Kavrayan diş sayısı :
a
4
) d - + (d
) d + 2 (d
+ π 2a
= L
0 2 0
0
w 01 2 2 1
2.a ) d -
= (d 2
Cosβ1 02 01
π 2.
z β
=
z
k 1.
1Etken çap : dm = db - hz
Kayış uzunluğu :
Veya : )
2 (β Sin ) 05 , 0 + a ( 2 2 +
) d β - π 2 ( 2 +
β d
=
Lw 01 02
Dişli kayışların mukavemet hesabı kayış ile kasnak dişleri arasında meydana gelen yüzey basıncına göre yapılır
p h
z b c.F
b p h
z
= c.F p
em k z
t z em k
t
. .
. .
≥
≤
Bu bağıntılarda b: kayış genişliği (mm), c: çalışma faktörü (C 49)Pem : Diş profili emniyetli yüzey basıncı (N/mm2) (Şekil 12)
Kayışın toplam diş sayısı z
rise L
w= z
r⋅π⋅ m olur.
2 ω d
2 = ω d
= v
v
= P d
w 2 P d =
M
= 2 F
2 2 0
1 1 0
01 1 01
t b1
F
t= Teğetsel kuvvet (Çekme kuvveti)
h
z= Diş yüksekliği
Konstrüktif Özellikler
Kayış - kasnak mekanizmalarında çevrim oranı düz kayışlar için i ≤ 6 ( Eş yönlü moment iletimi ) ; i ≤ 15 ( Gergi kasnaklı ) ; i ≤ 20 ( Çok katlı kayış ) ; V kayışlarında ise i ≤ 100 alınabilir.
Sonlu kayış birleştirme yöntemleri
Düz kayışlar genellikle sonlu yani uçları açık olarak imal edilirler.
Gereken kayış uzunluğu kesilerek aşağıdaki yöntemlerden biri ile birbirine bağlanır.
•Yapıştırma : Günümüzdeki yapıştırıcılar sayesinde çok iyi sonuç veren bir yöntemdir. Yapıştırma alanını büyütmek amacıyla kayış uçları eğik olarak kesilir. Açılmaması için yapıştırılmış olan uçların yönü kasnak dönüş yönüne göre ayarlanmalıdır.
•Raptiye
•Kancalı teller
•Meşin bağcık
Kayış Uçlarının Birleştirilmesi
KASNAKLAR
Dişli kayış kasnakları alüminyum, pirinç, çinko alaşımı gibi hafif malzemeden veya plastikten yapılır. Kasnaklar
bazen çelik veya dökme demirden de imal edilirler. Hafif metalden imal edilmeleri halinde dökme demir veya
çelikten yapılan göbek çembere civatalarla bağlanır.
Kayışı merkezlemek için kasnaklarda tek veya çift taraflı yan flanşlar yapılır.
Dişli kayış kasnakları
a) Kayışı merkezlemek için tek taraftan veya iki taraftan flanşlı
b) Al veya plastik kasnağa dökme demir veya çelik göbeğin montajı