Travma sonrası mandibula kırıklarının önemli bir kısmı angulus bölgesinde meydana gelmektedir (4-6, 60, 61). Bu bölgede oluĢan kırıklarda gömülü diĢlerin varlığı, mandibulanın diĢli bölgelere kıyasla bu bölgenin daha ince olması ve biyomekanik olarak bu bölgenin kaldıraç görevi görmesi predispozan faktörler olarak kabul edilir (22). Mandibula angulus kırıkları ile ilgili birçok çalıĢma bulunmasına rağmen ideal tedavi hala tartıĢmalıdır. Tedavi metodları fiksasyonun en rijit formu olan AO rekonstrüksiyon plakları ve iki adet AO/ASIF 2,4mm‟lik kompresyon plaklarından transosseoz tellere kadar değiĢiklik göstermektedir (62-65). Ancak günümüzde tek parçalı angulus kırıklarında en sık kullanılan teknik 2.0mm‟lik plak ve vida ile yapılan internal fiksasyon tekniğidir (21, 66).
Mandibula kırık fiksasyonunda plak lokalizasyonu için birçok teknik tanımlanmıĢtır (19, 20, 22, 27). Mandibula angulus kırıklarında da en uygun plak lokalizasyonun mandibulanın eksternal oblik hat üzerinde (Champy prensibi) olduğunu gösteren birçok biyomekanik ve klinik çalıĢma mevcuttur (16, 17, 19, 21, 22, 66-68).
Tüm bunlar dikkate alınarak sunulan çalıĢmada mandibula eksternal oblik hat üzerine bir adet mini plak ve dört adet vida yerleĢtirilmiĢtir.
Fiksasyonun biyomekanik özelliklerinin belirlenmesi amacıyla yapılan çalıĢmalarda kullanılan yöntemlerin baĢında 2 nokta biyomekanik test modelleri ve SEA yöntemi gelmektedir.
Ġki nokta biyomekanik test modellerinde in vitro olarak hayvan veya kadavra çeneleri ya da plastik replikalar insan mandibulasını simule etmeleri amacıyla kullanılmaktadır. Bu Ģekilde yapılan çalıĢmaların ortak özelliği farklı fiksasyon sistemi uygulanmıĢ modellerin 2 noktadan sabitlenip, çiğneme kuvvetinin geldiği bölgeden tek noktada basma ya da çekme hareketiyle; yer değiĢtirme, kopma kuvveti ve sertlik derecesinin ölçülmesi prensibine dayanmaktadır (69-74).
62
Bu teknik biyomekanik karĢılaĢtırmalar için uygun olsa da kuvvet dağılımlarının daha detaylı görülmesi amacıyla SEA yöntemi kullanılmaktadır.
Canlı doku ve organlarda gerilim analizi yapmak oldukça zor bir iĢlemdir. Bu nedenle, stres analiz çalıĢmaları canlı malzemenin cansız bir modeli üzerinde yapılır. Mühendislikte karmaĢık analitik sistemlerin çözümünde kullanılan sonlu elemanlar analizi, diĢ hekimliğinde de her tür cisme ve karmaĢık yapılara uygulanabilmesi, kullanılan malzeme sayısının sınırlandırılmaması, stres dağılımlarının ve yer değiĢtirmelerin bir arada ve duyarlı olarak elde edilmesi, deneysel modelin kontrolü ve sınır koĢullarının değiĢtirilebilmesi, malzemenin mekanik ve fiziksel özelliklerinin çok iyi yansıtılabilmesi gibi avantajları nedeni ile çalıĢmamızda tercih edilmiĢtir (75-77).
Stres analizlerindeki esas amaç, modelin gerçek organ, doku ve restoratif malzemeye mümkün olduğunca benzemesini ve fonksiyonel uygulamanın da gerçekte organizmada etkili olan kuvvetleri Ģiddet, yön ve tip olarak taklit edebilmesini sağlamaktır. Ancak bu koĢullarda analiz sonuçları gerçeği yansıtır ve bilimsel olabilir. Ayrıca bu yöntem, risk faktörleriyle iliĢkili bulguların, klinik deneyimlere dayandırılmadan, önceden belirlenmesine izin verir (43).
Sonlu elemanlar analizinde modelleme iki ya da üç boyutlu olarak gerçekleĢtirilebilir. Bilgisayar teknolojisindeki geliĢmeler sayesinde üç boyutlu model hazırlanması zaman ve ekonomik açıdan zor olsa da, sonuçların doğruluğu açısından avantajlıdır. Üç boyutlu modelin uygulanması anatomik yapıların aksisimetrik özellikte olması ve stres dağılımlarını daha iyi yansıtabilmesi açısından avantajlıdır (78).
Bu çalıĢmada, kompleks geometriye sahip yapıların varlığı nedeniyle iki boyutlu yöntemin yeterli olmayacağı düĢünülmüĢ ve üç boyutlu modeller oluĢturulmuĢtur. Sonuçların doğruluk derecesi modelin doğruluk derecesi ile doğru orantılıdır. Modelin doğruluk derecesi de matematiksel modeldeki nokta ve elemanların sayısı ile orantılıdır. Modellerimizdeki nokta ve eleman sayıları da bunu doğrular niteliktedir.
63
Sonlu elemanlar analizi çalıĢmalarının çoğunda, trabeküler kemik paternini tanımlayamadıkları için trabeküler kemik ağı çalıĢma dıĢı bırakılmıĢtır. Trabeküler kemiği kortikal kemik yapı içerisinde solid bir yapı olarak modellemiĢlerdir. Her iki kemik tipide basit olarak izotropik materyaller olarak modellenmiĢtir (79-81).
Bu çalıĢmada kortikal ve kansellöz kemik için farklı Young ve Poisson değerleri verilerek modellemeler yapılmıĢtır.
Sonlu elemanlar analizinde, materyale uygulanan yükün büyüklüğü, tipi, uygulama zamanı sınır koĢulları oluĢturulurken belirlenir. Uygulanan yüklerin durumu göz önünde bulundurulduğunda, küçük miktarlarda ve tek yönlü kuvvet uygulandığında statik bir analiz tercih edilmelidir.
Bu çalıĢmada mandibula hareketleri, genial kasların yapıĢtığı bölge ve kondiler proçes üzerinde nodlar iĢaretlenerek sınırlandırılmıĢtır. Yani mandibula hareketleri gerçeğe yakındır.
Stres analizlerinden matematiksel hesaplamalar sonucu elde edilen numerik değerler varyasyon göstermediğinden, sonuçların istatistiksel olarak değerlendirilmesi rutin yapılması gereken bir iĢlem değildir. Ancak bu sonuçlardan klinik uygulamalarda faydalanmak için yeterli ve tatmin edici yorumların yapılması gerekir.
Gerilim analizlerinin sonuçlarının değerlendirilmesinde ve tanımlamalarda hangi tip değerlerin kullanılacağına dair kesin bir görüĢ mevcut değildir. Asal gerilim ve Von Misses gerilim değerleri karĢılaĢtırmalarda en sık kullanılan değerlerdir. Asal gerilim ve gerilme değerleri (çekme + ve sıkıĢma -), kemik gibi kırılgan materyallerin değerlendirilmesinde önemlidir. Von misses gerilim değerleri ise plak ve vida gibi ezilebilir materyallerin içerisinde meydana gelen gerilimleri göstermek için idealdir (82).
Koolstra ve ark‟ın yaptıkları kuvvet analizlerinde fonksiyon sırasında mandibulada oluĢan maksimum ısırma kuvveti yönünün vektörünü ġekil 5.1‟deki gibi
64
göstermiĢlerdir. Bu, tüm çiğneme kasları ve bu kasların komponentlerinin anatomik pozisyonlarına göre alınmıĢ çalıĢma yönü vektörlerinin bileĢkesidir (83).
Şekil 5.1: Koolstra ve arkadaĢlarının yaptıkları kuvvet analizlerinde fonksiyon sırasında mandibulada oluĢan maksimum ısırma kuvveti yönünün vektörü (M)
Ayrıca Koolstra, insan çiğneme sisteminin dinamiklerini incelediği araĢtırmasında, sagittal planda alt çenede oluĢan kuvvetleri ve bu kuvvetlerin moment kollarının oluĢturduğu ağırlık merkezini ġekil 5.2‟deki gibi göstermiĢtir (84).
65
Şekil 5.2: Alt çenede sagittal plandaki kuvvetler
F kapatanlar: çeneyi kapatan kasların kuvvet yönü vektörlerinin bileĢkesi. F açanlar: çeneyi açan kasların kuvvet yönü vektörlerinin bileĢkesi. F eklem: eklem kuvveti
F ısırma:ısırma kuvveti a: kuvvetlerin moment kolları
+: ağırlık merkezi
Pistner ve Kukiz, mandibuler osteotomi yapılan hastalarda osteotomi aralığında oluĢan stresi, çiğneme kuvvetlerini ölçerek belirlemeye çalıĢmıĢlar ve postoperatif 6. haftada bu kuvvetin 65 N olduğunu belirtmiĢlerdir (85).
Gerlach ve arkadaĢları Champy prensibi ile tedavi edilmiĢ mandibular açı kırığı hastalarında postoperatif çiğneme kuvvetinin molar bölgede 1. haftada 90 N, 6. haftada 148 N olduğunu göstermiĢtir (86).
66
Tate ve ark. yaptığı bir çalıĢmada da mandibula kırığı hastalarında ilk 6 haftalık dönemde azı diĢler bölgesinde ortalama ısırma kuvveti sağ tarafta 135.3 N sol tarafta ise 125.5 N olduğunu bildirmiĢtir. Ġlk 6 haftalık süreçte kırık bulunan tarafta ortalama ısırma kuvvetinin 127.4 N, 6 haftalık süreç sonrasında ise bu kuvvetin 264.7 N olduğunu rapor etmiĢtir (87).
Bu çalıĢmada iki farklı kırık tipinde oluĢacak biyomekanik farkı ölçmekten ziyade bu iki farklı kırık tipinde plak ve vida sisteminde ve kırık hatlarında oluĢacak gerilimi ölçmek için gerçek çiğneme kuvveti değerleri esas alınmıĢtır. Bu değerler referans alınarak bizim çalıĢmamızda çiğneme kuvveti 200 N olarak belirlenmiĢ ve iki farklı tipteki mandibula angulus kırığı fiksasyonu sonrası mandibula 1.molar bölgeden 200N‟luk vertikal kuvvet uygulanmıĢ plak, vida ve kemikte oluĢan gerilim değerlendirilmiĢtir.
Mandibula angulus kırıklarında farklı kırık tiplerinin titanyum plak ve vida fiksasyonunun stabilitesine etkisi in vitro olarak ilk kez PektaĢ ve ark. tarafından yapılmıĢtır. Bu çalıĢmada iki farklı kırık tipi arasında istatiksel olarak fark bulunmamıĢtır (88).
Bu çalıĢmada ise bu iki farklı tipi SEA yöntemi ile incelenmiĢ ve ortalama gerilimlerin belirtilmesi için Von Misses gerilim değerlerine, kemikte rezorbsiyon meydana getirebilecek çekme ve sıkıĢma gerilimlerin belirlenmesi için maksimum ve minimum gerilim değerlerine distal ve proksimal kortikal ve kansellöz kemiklerde bakılmıĢtır. Gerilme gerilimle doğru orantılı olarak (Gerilim= Elastik Modulus x Gerilme) değiĢtiğinden bu çalıĢmada maksimum ve minumum gerilme değerlerine bakılmamıĢtır.
Bu sonuçlara göre; uygun yükleme koĢullarında proksimal kortikal kemikte hem çekme hem de sıkıĢma gerilimlerinin uygun olan kırık modelinde uygun olmayan kırık modelinden neredeyse üç kat fazla olduğu görülmüĢtür. Distal kortikal kemikte ise çekme gerilimlerinin uygun olan kırık modelinde yine üç kat fazla; sıkıĢma gerilimlerinin iki kat fazla olduğu görülmüĢtür.
67
Proksimal spongiyoz kemikte ise çekme gerilimleri uygun olmayan kırık modelinin aleyhine yüksek bulunmuĢtur. Çekme geriliminin ise uygun kırık modelinden üç kat fazla olduğu görülmüĢtür. SıkıĢma gerilimleri arasında uygun olan ve uygun olmayan kırık modelleri arasında fark görülmemiĢtir. Ancak kuvvet iletiminde kansellöz kemiğin hemen hemen hiçbir etkisinin olmadığı bilinmektedir (42). Bu nedenle bu değerler çok fazla dikkate alınmamalıdır.
Vida ve plak sistemleri değerlendirildiğinde; uygun olan kırık modelinde plak ve vidalar üzerindeki von Misses gerilimleri uygun olmayan kırık modelinden iki kat fazla olduğu görülmüĢtür. Von Misses gerilimlerinin uygun kırık modelinde genellikle proksimal kemiğin üzerindeki kırık hatta bakan yüzeye yakın yerde ve proksimal kemik üzerindeki kırık hatta yakın vidada toplandığı, uygun olmayan kırık modelinde ise plağın ortasında eĢit dağıldığı ve genellikle distal kemikteki distal vidada dağıldığı görülmüĢtür. Bu kuvvetler her ne kadar uygun olan kırıkta iki kat fazla görülmüĢse de maksimum ısırma kuvvetine ulaĢmayan bu kuvvetlerin plak ve vidalarda kırılmaya neden olacağı düĢünülmemektedir.
Uygun olan ve uygun olmayan kırık modellerindeki kırık yüzeylerdeki vertikal ve horizontal düzlemdeki çekme, sıkıĢma ve von Misses gerilimleri karĢılaĢtırıldığında bu değerlerin yine uygun olan kırık tipinde daha fazla olduğu gözlenmiĢtir. Her iki kırık tipi için vertikal düzlemdeki azalma daha doğrusal olduğu, horizontal düzlemdeki azalmanın daha değiĢken olduğu gözlenmiĢtir.
Çekme, sıkıĢma ve von Misses gerilimlerine bağlı olarak uygun olan kırık modelinde proksimal ve distal kortikal kemikte uygun olmayan kırık modeline göre daha fazla deformasyon olacağı, proksimal spongiyoz kemikte ise uygun olmayan kırık modelinde deformasyonun fazla olacağı, distal spongiyoz kemikte iki kırık tipinde benzer miktarda deformasyon olacağı düĢünülmektedir.
Bu sonuçlar ıĢığında; uygun olan kırık tipinde kortikal kemik ve plak vida sistemi üzerindeki gerilimler, uygun olmayan kırık tipine göre daha fazla bulunmuĢtur.
68
Özellikle proksimal segmentteki distal vida etrafındaki kortikal kemikte streslerin yoğunlaĢtığı bunun da bu vidanın çevresindeki kemikte rezorbsiyona neden olup; vidada gevĢemeye sebep olabileceği akla gelmelidir. Distal vidanın etrafında meydana gelen rezorpsiyon sonucu tüm kuvvetler proksimal kemikteki proksimal vidada toplanıp, onun da gevĢemesine ve stabilizasyonun bozulmasına sebep olabilir.
Ancak bu çalıĢmada uygun olan kırığın proksimal segmentindeki distal vidaya gelen kuvvetlerin patolojik olup olmadıkları yani rezorpsiyona neden olup, gevĢeme yapıp yapmayacakları değerlendirilmemiĢtir. Bununla birlikte bu çalıĢmanın sonucunda uygun olmayan diye tabir edilen kırık hattının stabiliteye bir olumsuz etkisi görülmemiĢtir. Bu da PektaĢ ve ark.‟ın yaptığı çalıĢmayı destekler niteliktedir.
Ġlave olarak uygun olan kırıkta yerleĢtirilen plak ve vidalar üzerindeki kuvvetler de uygun olmayan kırığa göre yüksek bulunmuĢtur. Ancak bu titanyum plak ve vidaların kırılmasına yol açacak boyutta olmadığı düĢünülmektedir. Bu parametrede de uygun olan kırık lehine bir bulgu görülmemiĢtir.
Özetle mandibula angulus kırıklarında kullanılan uygun olan ve uygun olmayan terimlerinin sadece teorik düzeyde kaldığı kliniğe bir etkisinin olmadığı ve fiksasyon planlaması yapılırken dikkate alınmayabileceği sonucuna varılmıĢtır
Bu çalıĢmada sonlu elemanlar analizi ile iki farklı angulus kırığı tipinde uygun olmayan kırığın lehinde bulgular elde edilmiĢtir. Bu sonuçlar da bu konudaki teorik bilgilerle klinik planlama yapmanın tekrar değerlendirilmesi gerektiğini düĢündürmektedir.
69