En Çok Gözetilen Ulus Kaydının Uyuşmazlık Çözümüne İlişkin Konulara Uygulanmasına Dair Verilen Kararların Değerlendirilmesi

A medição dos gases do MCI em estudo foi realizada pela unidade de controle PC-MULTIGÁS onde a transferência de dados para o computador se dá através da interface USB A medição os gases pelo analisador de gás, conforme figura 4.19, é baseado no método de medição de infravermelho não dispersivo atendendo as normas NBRs, OIML R99 CLASS l, ISO 3930 e ASM/BAR 97. Os gases analisados são CO, CO2, HC, O2, NOX.

Os ensaios são iniciados quando o SAD entra em regime de trabalho, levando aproximadamente dez minutos para iniciar as medições. Esse tempo segue orientação do manual técnico do analisador para o MCI. Os ensaios realizados no SAD para a análise dos gases foi o Arranjo 2, que fornece combustível (calor) para a usina.

2 _{Coeficiente de tempo de trânsito verifica se a instalação do transdutor está adequada e se os}

parâmetros do tubo inserido estão coerentes com os seus valores reais;

3 _{Indica a amplitude dos sinais ultrassônicos recebidos por um número de três dígitos;} 4 _{Quanto maior Q, maior a precisão.}

Figura 4.18 – Estrutura da tubulação do fluxo.

As medições das emissões foram feitas no cano de escape do motor logo após o atenuador de ruídos (ponto 9 da figura 4.16), não sendo utilizado nenhum tipo de catalisador para redução dos gases poluentes. O valor da temperatura dos gases de exaustão no inicio do escapamento (ponto 1 da figura 4.16 ) do MCI estão a 388 ºC. No ponto de medição em que foi colocada a sonda (ponto 9) a temperatura era de 169,56 ºC.

A figura 4.20 registra o comportamento do CO2 e do NOx no período da medição. No apêndice B são apresentados quadros com os valores obtidos dos ensaios.

Uma observação a ser feita na figura 4.20 são os valores para o CO2 que foram multiplicados por 10 para melhorar a interpretação do gráfico.

Figura 4.19 – Bancada de ensaio dos gases usando o PC MULTIGÁS

Ponto CO2 (%Vol.)*10 NOx (ppm Vol.)

1 32 73 2 33 67 3 32 71 4 36 64 5 36 73 6 35 72 7 37 66 8 36 71 9 35 69 10 35 71

Figura 4.20 – Análise dos gases CO2 e NOx

4.5 ESTUDO TERMOGRÁFICO

Nos ensaios realizados, foram feitas análises termográficas do comportamento dos fluxos de calor que constitui o SAD. O comportamento do fluxo para o óleo desde a saída do recuperador até o reservatório na usina de biodiesel, a estrutura do gerador da máquina de refrigeração e o MCI foram alguns dos componentes analisados. As figuras 4.21 e 4.22 são imagens termográficas para alguns elementos que constitui o SAD. O perfil das temperaturas nas imagens não foi obtido, porém vale ressaltar que os pontos mais claros nas imagens fazem referência aos pontos com maior temperatura. O instrumento para a obtenção dessas imagens foi a câmera termográfica da marca FLIR, modelo FLIR A655sc.

Na figura 4.21 a imagem realizada revela a ação da corrente para a partida do MCI. Essa corrente é em torno de 100A e na observação, foi verificado que o terminal negativo da bateria (em destaque) deve ser reparado.

Na figura 4.22b observa-se que o ponto da subárea A5 detecta maior temperatura. O que é observado nas medições mostradas no quadro 4.1.

Figura 4.21 – Elevada corrente na partida do MCI

4.6 RUÍDOS

Um GMG é uma fonte de geração de ruídos, que inclui ruídos de ventiladores, arrefecimento, escape e o próprio motor de combustão interna. Portanto, a proteção da audição independente das normas vigentes sobre controle de ruídos deve ocorrer para as pessoas que operam diretamente com o sistema.

Bistafa (2006) afirma que há três principais fontes de irradiação de ruído nos motores estacionário Diesel e Gás natural, que são:

Exaustão dos gases de combustão; Admissão do ar; e

Bloco do motor.

O ruído da admissão é desprezível comparado aos ruídos do bloco e da exautão do motor, já que esse motor não tem turbogerador. No ruído do bloco, o nível de potência sonora irradiado é estimado pela equação:

Figura 4.22 – Imagens da termografia do motor de combustão interna em operação.

= + � + + � + + (4.7)

onde os parâmetros A, B, C e D correspondem a: A  fator de correção da rotação;

B  fator de correção do combustível; C  fator de disposição dos cilindros e; D  fator de correção de admissão de ar.

A = 0 (superior a 1500 RPM); B = -3 (gás natural);

C = -1 (em V) e;

D = 0 (classificados como outros tipos de admissão de ar)

O nível de ruído de irradiação da exaustão é estimado pela equação:

= − _{, +} (4.8)

onde lex é o comprimento da tubulação de exaustão dado em metros.

Para o gerador síncrono em estudo, o nível de potência sonora irradiada pode ser estimado pela equação:

= + , � + (4.9)

Para o cálculo do nível de ruído do exaustor foi considerado o comprimento da tubulação até a conexão do atenuador de ruído. O valor medido dessa tubulação é de = . A potência gerada é de 80 KW na rotação de 1800 RPM. Com isso, temos os valores percentuais do ruído para o MCI e o alternador síncrono, representados na tabela 4.3.

Tabela 4.3 – Níveis de Ruído propagado pelo GMG Equipamento Nível de dB

MCI 139,43

Alternador Síncrono 88,51

No estudo dos ruídos do ambiente, não foram considerados o SAD que inclui as demais máquinas, sendo considerado apenas o cálculo do GMG.

Conforme Delgado (1991), os níveis de ruídos compreendidos entre 65 e 85 dB podem causar efeitos psíquico fisiológicos no trabalhador que agem no sistema nervoso, podendo causar aumento da pressão sanguínea e dos batimentos cardíacos. De acordo com a Norma Regulamentadora nº 125 brasileira, o ruído contínuo ou intermitente, tem

limite de tolerância de no mínimo 85 dB para oito horas de trabalho, e máxima para risco grave e iminente de 115 dB (BRASIL, 1978).

Constata-se então que o nível de ruído obtido no GMG é bem superior aos regulamentados pela norma. Nos ensaios, teve-se o cuidado para que evitasse esse tipo de condição utilizando protetores oriculares para redução do ruído.

Há estudos para o tratamento acústico a ser dado no SAD e que deverão ser implantados posteriormente.