Farklı jeolojik ortamlarda yapılan basınçlı su testi verilerinin değerlendirilmesi

(1)

T.C.

PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ

FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ

JEOLOJİ MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI

FARKLI JEOLOJİK ORTAMLARDA YAPILAN BASINÇLI SU

TESTİ VERİLERİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ

DÖNEM PROJESİ

ÖZGÜR YAĞCIOĞLU

(2)

T.C.

PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ

FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ

JEOLOJİ MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI

FARKLI JEOLOJİK ORTAMLARDA YAPILAN BASINÇLI SU

TESTİ VERİLERİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ

DÖNEM PROJESİ

ÖZGÜR YAĞCIOĞLU

(3)

KABUL VE ONAY SAYFASI

ÖZGÜR YAĞCIOĞLU tarafından hazırlanan “Farklı Jeolojik Ortamlarda Yapılan Basınçlı Su Testi Verilerinin Değerlendirilmesi” adlı proje çalışması Pamukkale Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Jeoloji Mühendisliği Anabilim Dalı Yüksek Lisans Dönem Projesi olarak kabul edilmiştir.

İmza

Danışman

Doç. Dr. İbrahim ÇOBANOĞLU _...

Pamukkale Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Yönetim Kurulu’nun ………. tarih ve ………. sayılı kararıyla onaylanmıştır.

...

Prof. Dr. Uğur YÜCEL

(4)

Bu projenin tasarımı, hazırlanması, yürütülmesi, araştırmalarının yapılması ve bulgularının analizlerinde bilimsel etiğe ve akademik kurallara özenle riayet edildiğini; bu çalışmanın doğrudan birincil ürünü olmayan bulguların, verilerin ve materyallerin bilimsel etiğe uygun olarak kaynak gösterildiğini ve alıntı yapılan çalışmalara atfedildiğine beyan ederim.

(5)

i

ÖZET

FARKLI JEOLOJİK ORTAMLARDA YAPILAN BASINÇLI SU TESTİ VERİLERİNİN DEĞERLENDİRİLMESİ

TEZSİZ YÜKSEK LİSANS DÖNEM PROJESİ ÖZGÜR YAĞCIOĞLU

PAMUKKALE ÜNİVERSİTESİ FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ JEOLOJİ MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI

(TEZ DANIŞMANI:DOÇ. DR. İBRAHİM ÇOBANOĞLU) DENİZLİ, TEMMUZ - 2017

Bu proje çalışmasında baraj ve göletlerde zemin ve kayalardaki geçirimliliğin belirlenmesi amacıyla kullanılan Basınçlı Su(Lugeon) Testi ana hatları ele alınmıştır. Elde edilen verilerin hesaplanması ve yorumlanması işlem aşamaları anlatılmıştır. Afyonkarahisar ili sınırları içerisinde yer alan çeşitli gölet projelerinin etüt işleri kapsamında açılan temel sondaj kuyularında, farklı jeolojik ortamlarda yapılan basınçlı su testlerinin sonuçları ve elde edilen veriler değerlendirilmiştir. Gölet yerlerindeki arazi çalışmalarında yüzeylenmeler ve sondajlardan yararlanılmıştır. Sondajlarda yapılan basınçlı su testleri ile ana kayanın geçirimlilik durumu belirlenmiştir. Gövde altından oluşabilecek su kaçaklarının engellemesi için yapılacak olan perde enjeksiyonu projelerinin oluşturulması için veri sağlanmıştır. Elde edilen verilerden enjeksiyon perdesinin derinlikleri hesaplanmıştır. Sondajlardan elde edilen karotlardan ana kayanın RQD, ayrışma derecesi ve çatlak sıklığı parametreleri belirlenmiştir. Bu parametrelerden RQD ve ayrışma derecesinin basınçlı su testi sonuçları ile olan ilişkisi ve litolojik özellik ve çeşitliliğe bağlı olarak deney sonuçlarındaki değişimler incelenmiştir.

(6)

ii

ABSTRACT

EVALUATİON OF LUGEON TEST VALUES IN DİFFERENT GEOLOGİCAL CONDİTİONS

MSC NON-THESIS ÖZGÜR YAĞCIOĞLU

PAMUKKALE UNIVERSITY INSTITUTE OF SCIENCE GEOLOGİCAL ENGİNEERİNG

(SUPERVISOR:ASSOC. PROF. DR. İBRAHİM ÇOBANOĞLU) DENİZLİ, JULY 2017

In this study, the Lugeon test (LT) was investigated to determine the permeability of the soil and rock in dams and ponds. Calculation of the obtained data and interpretation process steps are explained. Lugeon tests results obtained in different geological environments and the obtained data were evaluated in drilling wells within the study projects of various pond projects located in Afyonkarahisar region. The permeability of the bedrock was determined by the Lugeon tests. Different data is provided to establish curtain injection projects to prevent water leaks that can occur under the pond body. The depth of the injection plan was calculated from the obtained Lugeon test data. RQD, alteration degree and crack frequency of the main rock were determined from the cores obtained from the boreholes. With these parameters, the relationship between RQD and the degree of alteration with Lugeon tests results is evaluated. The effects and changes of lithological properties on the experimental results are also examined.

(7)

iii

İÇİNDEKİLER

Sayfa ÖZET... i ABSTRACT ... ii İÇİNDEKİLER ... iii ŞEKİL LİSTESİ... v

TABLO LİSTESİ ...vi

ÖNSÖZ ... vii

1. GİRİŞ ... 1

2. BASINÇLI SU (LUGEON) TESTİ ... 2

2.1 Genel Bilgiler ... 2

2.2 Basınçlı Su Testi Uygulama Şekilleri ... 2

2.2.1 Tek Pakerli Basınçlı Su Testi ... 2

2.2.2 Çift Pakerli Basınçlı Su Testi ... 3

2.3 Basınçlı Su Testi Koşullarının Sağlanması ... 4

2.4 Basınçlı Su Testi Verilerinin Değerlendirilmesi ... 6

2.4.1 Lugeon Değerinin Hesaplanması ... 6

2.4.1.1 Emilme Katsayısının Hesaplanması ... 7

2.4.1.2 Gerçek(Efektif) Basınç Değerinin Bulunması... 7

2.4.2 Lugeon Değeri İle Grafiğin Yorumu Ve Değerlendirilmesi ... 12

3. ÖRNEK ÇALIŞMALAR ... 15

3.1 Demirçevre Göleti Temel Sondaj Çalışması ... 15

3.1.1 Çalışma Alanı Ve Proje ... 15

3.1.2 Çalışma Alanının Jeolojisi ... 16

3.1.3 Zemine Ait Mühendislik Özellikleri ... 17

3.1.3.1 SK – 1 Nolu Temel Sondaj Kuyusu... 17

3.1.4 Basınçlı Su Testi Verileri... 20

3.1.5 Basınçlı Su Testi Verilerinin Değerlendirilmesi ... 22

3.2 Karamık Göleti Temel Sondaj Çalışması... 23

3.3 Ekinhisar Göleti Temel Sondaj Çalışması ... 36

(8)

iv

3.4 Başören Göleti Temel Sondaj Çalışması ... 48

4. SONUÇ VE ÖNERİLER ... 61

5. KAYNAKLAR ... 62

(9)

v

ŞEKİL LİSTESİ

Sayfa

Şekil 2.1: Tek pakerli ve çift pakerli basınçlı su testi ... 3

Şekil 2.2: Grafik Yöntemi ile Lugeon Değerinin Belirlenmesi ... 6

Şekil 2.3: Gerçek Basıncın Hesaplanması ... 9

Şekil 2.4: Tijlerde Sürtünme Kaybını Gösteren Abak ... 10

Şekil 2.5: Demir Boru ve AX tipi tijlerde sürtünme kayıpları ... 10

Şekil 2.6: BX ve NX tipi tijlerde sürtünme kayıpları ... 11

Şekil 2.7: Basınçlı su deneylerinde elde edilen eğri tipleri ve yorumları (Albayrak,1975)... 12

Şekil 2.8:Camberfot’a göre basınçlı su deneyi eğri tipleri ve yorumları (Albayrak,1975)... 13

Şekil 2.9: Lugeon değerine göre enjeksiyon perdesi derinliğinin belirlenmesi (Şekercioğlu, 1998’den uyarlanmıştır) ... 14

Şekil 3.1: Çalışma alanı yer bulduru haritası ... 16

Şekil 3.2: Gövde ekseni yer bulduru haritası ... 16

Şekil 3.4: Gölet ekseni yer bulduru haritası ... 24

Şekil 3.5: Çalışma alanı ve çevresine ait stratigrafik sütun kesit ... 25

Şekil 3.7: Gölet ekseni yer bulduru haritası ... 37

(10)

vi

TABLO LİSTESİ

Sayfa

Tablo 2.1: Derinliğe bağlı basınç çizelgesi ... 5

Tablo 2.2: Lugeon değerine göre geçirimliliğin belirlenmesi ... 13

Tablo 3.1: Temel sondaj kuyularının yeraltı suyu durumları ... 17

Tablo 3.2: Temel sondaj kuyularının yerleri ve derinlikleri ... 17

Tablo 3.3: SK - 1 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri ... 20

Tablo 3.6: Temel sondaj kuyularında yeraltısuyu durumu ... 26

Tablo 3.13: Temel sondaj kuyularında yeraltı suyu durumu ... 38

Tablo 3.15: SK - 1 nolu temel sondaj kuyusu basınçlı su testi verileri ... 43

Tablo 3.17: SK - 3 nolu temel sondaj kuyusunun basınçlı su testi verileri ... 45

Tablo 3.20: Temel sondaj kuyularında yeraltı suyu durumu ... 50

(11)

vii

ÖNSÖZ

Bu çalışma, Pamukkale Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü, Jeoloji Mühendisliği Ana Bilim Dalı’ nda Yüksek Lisans Dönem Projesi olarak hazırlanmıştır.

Proje danışmanı olarak çalışmanın tüm aşamasında bilgi ve desteğini esirgemeyen, çalışmanın gerçekleştirilmesi için gerekli ortamı hazırlayarak karşılaşılan güçlüklerin aşılmasında yol gösterici olan Sayın Doç. Dr. İbrahim ÇOBANOĞLU’na içten teşekkürlerimi sunarım.

Proje çalışmasının verilerinin elde edildiği, aynı zamanda çalışma arkadaşlarım olan Devlet Su İşleri 11. Sondaj Şube Müdürlüğü personeline teşekkürlerimi sunarım.

Proje çalışması sırasında göstermiş olduğu maddi, manevi her türlü fedakârlığı için, babam, anneme ve kardeşime en içten teşekkürlerimi sunarım.

Özgür YAĞCIOĞLU Denizli 2017

(12)

1

1. GİRİŞ

Bu çalışmada ağırlıklı olarak su ile ilgili mühendislik yapılarında zemin ve kayalardaki geçirimliliğin belirlenmesi amacıyla yaygın olarak kullanılmakta olan Basınçlı Su Testi adıyla bilinen arazi geçirimlilik deneyi ana hatları ile ele alınarak incelenmiştir. Elde edilen deney verilerinin hesaplanması ve yorumlanması işlem aşamaları anlatılmıştır. Çalışmanın son bölümünde ise Afyonkarahisar İli Sınırları içindeki çeşitli baraj ve gölet projeleri etüt işleri kapsamında farklı jeolojik ortamlarda uygulanmış Basınçlı Su Testlerinin verileri incelenmiş ve elde edilen veriler değerlendirilmiştir. Bu değerlendirmelerde litolojik özellik ve çeşitliliğe bağlı olarak deney sonuçlarındaki değişimlerin incelenmesi amaçlanmıştır.

(13)

2

2. BASINÇLI SU (LUGEON) TESTİ

Basınçlı Su Testi, baraj ve gölet yerlerinde açılan temel sondaj kuyularında anakayanın geçirimliliğini ve jeoteknik özelliklerinin belirlenmesi amacıyla yapılan ve en çok kullanılan yöntemdir.

2.1 Genel Bilgiler

Basınçlı Su Testi, çatlaklı, kırıklı, tabakalı kaya ortamlarında geçirimliliğin değerlendirilmesinde en çok ve en sık kullanılan yöntemdir. Elde edilen sonuç Lugeon birimi ile ifade edilir.

Lugeon, tanım olarak, 10 atmosfer (yaklaşık 10 kg/cm²) basınç altında 1 dakikada, 1 metrelik deney uzunluğuna (1 metrelik kademeye) 1 litre su basılmasıdır.

Deneyi ilk olarak uygulayarak adını veren “Marucie Lugeon’un kaya porozitesi katsayısı dediği bu katsayıya günümüzde lugeon birimi denilmesi alışkanlık haline gelmiştir. Lugeon deneyleri 1-5 m arasında değişen kalınlıklarda zonlara (kademelere) uygulanır.

Yüksekliği 30 m’yi geçen barajlarda, 10 kg/cm2 basınç altında, 10 dakikada kaya tarafından emilerek içine çekilen su miktarı her metrede 1 l/dk’yı geçmemelidir. Yüksekliği 30 m’yi geçmeyen barajlarda ise, 10 kg/cm2 basınç altında, 10 dakikada kaya tarafından emilerek içine çekilen su miktarı metrede 3 litre/dakika civarında olursa geçirimsizlik açısından başarılı olunmuş sayılır (Albayrak,1975).

2.2 Basınçlı Su Testi Uygulama Şekilleri

Basınçlı Su Testi uygulamaları tek veya çift paker(lastikli tıkaç) kullanılarak iki farklı şekilde yapılabilir.

(14)

3

Bu yöntem daha çok pekişmemiş, zayıf, çok parçalı birimlerde uygulanır. Öncelikle seçilen kademe boyu kadar delgi işlemi yapılır. Lastikli boru yerleştirilerek belirlenen basınç altında kuyuya su enjekte edilir. Gerekli ölçümler alındıktan sonra lastikli boru geriye çekilerek, olası yıkıntı veya çökme olan yerler çimentolanarak ikinci kademe için tekrar delgi işlemi yapılır. Aynı işlemler kuyu sonuna kadar devam ettirilerek her kademedeki su kayıpları kaydedilir.

2.2.2 Çift Pakerli Basınçlı Su Testi

Bu yöntem duraylılığı yüksek, çimentolama gerektirmeyen, kuyuda yıkıntılara neden olmayacak pekişmiş birimlerde ve sağlam kayalarda uygulanır. Kuyu tam derinliğine kadar delindikten sonra iki lastik arası kademe boyu olacak şekilde ve bu aralıkta delikli boru bulunacak şekilde su enjeksiyonu için boru indirilir. Deney kuyu tabanından başlamak üzere kademe kuyu ağzına kadar sürer. Her kademedeki su kayıpları kaydedilerek hesaplamalara geçilir.

(15)

4

2.3 Basınçlı Su Testi Koşullarının Sağlanması

Öncelikle deneyde kullanılacak olan suyun görünüm itibarıyla berrak olması ve silt içermemesi gerekmektedir. Bunun yanında, suyun içinde çözünmüş havanın, zemin ve kaya boşluklarını doldurması ile kuyuya aşırı türbülanslı akım gelmesi, deney sonuçları üzerinde önemli hatalara neden olabilir. Deney sırasında kullanılan suyun sıcaklığının, yeraltı suyu sıcaklığından daha fazla olması, hava kabarcıklarına neden olur. Bu kabarcıklar boşlukları doldurarak hatalı ölçümlere neden olabilir.

Deney delik çapının 3,5 inçi (yaklaşık 9 cm) geçmemesi istenilen durum olmasına karşın, uygun ekipman olması halinde daha geniş çaplı deliklerde deney yapılabilir (USDI,1981). Bu deneylerde kuyunun pozisyonu dikey olabileceği gibi, yatay veya açılı da olabilir. Deneyde kullanılan tıkaç lastiklerden, kullanım kolaylığı ve ekonomik açıdan hava ve/veya su ile şişirilebilen cinste olanı seçilmektedir.

Suyun kuyuya basınçla verilmesini sağlayan delikli borunun çapı 1 inç (2.54 cm) ve boyu seçilen deney kademesi boyu kadar olmalıdır. Bu deliklerin toplam alanı, aynı borunun kesit alanının iki katından büyük olmamalıdır. İstenilen basınçta suyun kuyuya gönderilmesi için basınç ayar vanası ve avare vanası kullanılır.

Genelde kademe boyu 2 m olarak seçilmesine rağmen, bazı özel durumlarda, jeolojik yapıya bağlı olarak, kademe boyu 5 m' ye kadar çıkartılabilir. Zayıf ve çöküntü yapabilen birimlerde açılan kuyularda, kademe boyunu büyük almak pratik olmaz.

Kuyuya basınçla verilen suyun jeolojik birim tarafından alınan miktarına "su kaybı – su kaçağı" denir. Bu kayıp, ya su saatiyle ya da disk şeklindeki yazıcı tip ölçü aletiyle ölçülmektedir. Her deney kademesinde zeminin veya kayanın fiziksel özelliklerine bağlı olarak 1, 2 veya 3 atm’den başlayarak, genellikle 2 atm’lik artışlarla kuyu kademe derinliğine bağlı olarak 10 atm'e kadar basınçlı su verilir. Buna göre basınç artışları, 2-4-6-8-10, 1-3-5-7-9 veya 3-5-7-9 olabilir. Bazı durumlarda basınçlardaki artış 3’er atmosfer olabilir. Basınçlı su testleri sırasında uygulanan her basınç değeri için kuyuya basılan su miktarı 5’er dakikadan en az 10 dakika boyunca iki kez okunur. Su alışının çok az olduğu bazı durumlarda basınç miktarı artırılabilir veya ölçüm zamanı artırılabilir.

(16)

5

Basıncın aşırı artırılmasında kuyu dışına doğru tehlikeli bir biçimde patlama olabileceği gibi kuyuda yıkıntılara da neden olması, basınçlı su deneylerinde dikkat edilmesi gereken önemli bir konudur.

Zayıf ve çöküntü yapabilen kaya birimlerde ilerlemeye paralel olarak, her 1 - 5 metrede bir derinliğe göre değişen basınçlarda yukarıdan aşağıya doğru tek lastikli basınçlı su deneyleri yapılır. Homojen ve yıkıntı yapmayan kaya birimlerde ise kuyu tamamlandıktan sonra derinliğe göre değişen basınçlarda çift lastikli basınçlı su deneyleri yapılır. Tıkaç lastiğin(paker) sıkıldığı kısımda kuyu cidarı genişleme yapmış ve lastik tutmazsa, deney takımları her defasında 25 – 30 cm yukarı alınarak sağlam bir kısım bulunarak tutturulur. Böylece basınçlı su deneyi yapılmamış ve kayıpları belirlenmemiş hiçbir ara bırakılmamış olur. Örnek olması açısından Tablo 2.1’de, 2 atm ile başlayan ve 2 atm’lik artışlarla derinliğe bağlı olarak basınç

değerleri verilmiştir.

Tablo 2.1: Derinliğe bağlı basınç çizelgesi

Kuyu Derinliği Uygulanacak Basınç

Geri Dönüşsüz Geri Dönüşlü 0.00 – 4.00 2 2 4.00 – 10.00 2 - 4 2 – 4 – 2 10.00 – 20.00 2 – 4 - 6 2 – 4 – 6 – 4 – 2 20.00 – 30.00 2 – 4 – 6 - 8 2 – 4 – 6 – 8 – 6 – 4 – 2 30.00 – 40.00 2 – 4 – 6 – 8 - 10 2 – 4 – 6 – 8 – 10 – 8 – 6 – 4 – 2 > 40.00 2 – 4 – 6 – 8 - 10 2 – 4 – 6 – 8 – 10 – 8 – 6 – 4 – 2

Basınçlı su deneylerinde zaman ve maliyet açısından genelde geri dönüşümsüz basınçlar uygulanır. Ancak su basılan kademelerdeki çatlak – kırıkların özelliklerinin belirlenmesi açısından geri dönüşümlü basınçların uygulanması daha doğru olduğu gibi daha duyarlı deney sonuçları elde edilir.

(17)

6

2.4 Basınçlı Su Testi Verilerinin Değerlendirilmesi

2.4.1 Lugeon Değerinin Hesaplanması

Basınçlı su deneyi ile elde edilen veriler Lugeon grafik yöntemine göre değerlendirilerek kaya ortamının geçirimliliği belirlenir. Bu yöntemde deney kademesindeki emilme katsayıları ve gerçek(efektif) basınç değerleri hesaplanır. Şekil 2.2’de lugeon değerinin grafiksel yöntemle bulunması gösterilmiştir. Grafiksel yöntemde bir kademedeki çeşitli basınç değerlerine karşılık gelen “emilme katsayısı” değerleri yardımıyla lugeon eğrisi çizilir. Bu eğri üzerinden 10 kg/cm² gerçek (efektif) basınç değerine karşılık gelen emilme katsayısı, deneyin yapıldığı kademe boyunca lugeon değeri olarak geçirimliliği verir.

Şekil 2.2: Grafik Yöntemi ile Lugeon Değerinin Belirlenmesi

Çeşitli nedenlerle deney sırasında 10 atmosfer basınç uygulanamaması durumunda lugeon değeri aşağıdaki gibi hesaplanabilir.

(2. 1)

(18)

7 lugeon = lugeon değeri (litre/dakika/metre),

Q = Kuyuya basılan su miktarı (litre/dakika), P = Uygulanan basınç (kg/cm2

ya da yaklaşık olarak atmosfer), L = Kademe boyu (metre)’dir.

2.4.1.1 Emilme Katsayısının Hesaplanması

Emilme katsayısı, 1 dakikada 1 metrelik deney kademesinde litre olarak emilen suyun miktarı olarak tanımlanır ve aşağıdaki formüle göre hesaplanır.

Emilme katsayısı = Q/(L×t) (2. 2)

Burada;

Q = Deney kademesine verilen su miktarı (lt) L= Deney kademesinin uzunluğu (m)

t = Deney süresi (dk)

2.4.1.2 Gerçek(Efektif) Basınç Değerinin Bulunması

Lugeon deneylerinde uygulanacak gerçek(efektif) basınç, manometre basıncı ile statik yükün toplamından, boru, tij, vana gibi elemanlarda olan sürtünme (yük) kayıplarının çıkartılmasına eşittir (Şekil 2.3).

Gerçek basınç, kuyunun konumu, manometrenin deney kademesi ortasına olan mesafesi ile yeraltı su seviyesi durumu göz önüne alınarak belirlenir. Gerçek basınç aşağıdaki formül ile hesaplanır.

(2. 3)

Burada;

Peff: Gerçek Basınç

(19)

8

H: Yeraltı suyu olmaması durumunda, deney kademesinin orta noktasından manometreye kadar olan düşey uzaklık (m)

H': Yeraltı suyu olması durumunda, yeraltı suyu düzeyinden manometreye kadar olan düşey uzaklık (m)

Pc: Tij ve borulardaki sürtünme kaybı

Şekil 2.4, Şekil 2.5 ve Şekil 2.6’da çeşitli tip ve boydaki tijlerde olan sürtünme kayıplarını gösterir abaklar verilmiştir.

Lugeon değerlerinin hesaplanabilmesi için Evirgen (1994) tarafından yapılan çalışmada, 1 m uzunluğundaki boruda yük kayıplarının kg/cm² birimi ile hesaplanmasında aşağıdaki eşitlik kullanılmıştır.

(2. 5)

Burada;

Pc = Borulardaki sürtünme (yük) kayıpları (kg/cm²) d = Boru iç çapı (mm)

q = Basılan su miktarı (litre/saniye)’dır.

Tijlerdeki sürtünme kayıplarının sayısal değeri, diğer yüklere göre çok küçük olduğu için göz ardı edilebilir.

(20)

9

(21)

10

Şekil 2.4: Tijlerde Sürtünme Kaybını Gösteren Abak

(22)

11

(23)

12

2.4.2 Lugeon Değeri İle Grafiğin Yorumu Ve Değerlendirilmesi

Çalışmalar sırasında uygulanan gerçek(efektif) basınçlara bağlı olarak emilme katsayısı grafikleri çizilir ve grafiklerin yorumlamaları yapılır (Şekil 2.7 ve 2.8).

(24)

13

Şekil 2.8:Camberfot’a göre basınçlı su deneyi eğri tipleri ve yorumları (Albayrak,1975)

Elde edilen Lugeon değeri kullanılarak jeolojik ortamın geçirimliliği hakkında bilgi sahibi olunur. Lugeon değerine bağlı olarak geçirimliliğin belirlenmesi aşağıdaki tablo kullanılarak yapılır (Tablo 2.2).

Tablo 2.2: Lugeon değerine göre geçirimliliğin belirlenmesi Lugeon Değeri Geçirimlilik

<1 Geçirimsiz

1-5 Az Geçirimli

5-25 Geçirimli

(25)

14

Basınçlı su testi sonuçları ile su yapılarının geçirimlilik yönünden sorunsuz hale getirilmesi için iyileştirme yöntemleri belirlenmektedir. Bu yöntemlerden en çok kullanılanı enjeksiyon perdesidir. Elde edilen Lugeon değerleri kullanılarak Şekil 2.9 da verilen çizelgeden enjeksiyon perdesinin derinliği tespit edilir.

Şekil 2.9: Lugeon değerine göre enjeksiyon perdesi derinliğinin belirlenmesi (Şekercioğlu, 1998’den uyarlanmıştır)

(26)

15

3. ÖRNEK ÇALIŞMALAR

3.1 Demirçevre Göleti Temel Sondaj Çalışması

3.1.1 Çalışma Alanı Ve Proje

Demirçevre Göleti Projesi, Afyonkarahisar İli, Merkez İlçesi, Demirçevre Köyü sınırları içerisinde yapılması planlanan ve içme suyu arıtma tesisinden çıkan suyun tutulması ve görsel amaçlı bir projedir.

Proje sahası, İç Ege Bölgesinde Afyonkarahisar İli Merkez İlçesi sınırları içerisinde yer almaktadır. Proje sahası, Akarçay Havzası içerisinde, Merkez İlçesinin yaklaşık olarak 10 km. kuzeybatısında yer almaktadır. Çalışma alanına ait yer bulduru haritası Şekil 3.1 ve 3.2’ de verilmiştir.

Proje ile göletin aks yeri ve ilgili yapı yerlerinde yüzeylenen kaya türlerinin mühendislik jeolojisi özelliklerini, sondaj, arazi ve laboratuvar deneyleri ile belirlemek ve yapıların jeoteknik açıdan değerlendirilmesine yönelik veriler sağlamaktır.

(27)

16

Şekil 3.1: Çalışma alanı yer bulduru haritası

Şekil 3.2: Gövde ekseni yer bulduru haritası

3.1.2 Çalışma Alanının Jeolojisi

Proje alanı ve civarında alttan üste doğru, Pliyosen yaşlı Traki-andezit ve Kuvaterner yaşlı alüvyon yer almaktadır. Çalışma alanı yakınlarında yamaçlarda

Çalışma Alanı

Gövde Ekseni

(28)

17

yamaç molozu örtüsü yer yer belirgin alanlarda görülür. Vadi tabanları da güncel alüvyon örtü ile kaplanmıştır.

3.1.3 Zemine Ait Mühendislik Özellikleri

Gölet alanında, aks yeri üzerinde geçilen birimlerin litolojisi, kalınlığı, fiziksel ve geçirimlilik özelliklerinin araştırılması, yeraltı suyu durumunu belirlemek ve cut-off kazı derinliklerinin belirlenmesi amacı ile toplam 70 metre derinliğinde 3 adet düşey temel sondaj kuyusu açılmıştır.

Açılan 3 adet temel sondaj kuyusunda yeraltı suyu durumları ve kuyu yerleri ve derinlikler Tablo 3.1 ve Tablo 3.2’ de verilmiştir.

Tablo 3.1: Temel sondaj kuyularının yeraltı suyu durumları

Kuyu No. Yeraltı Suyu Seviyesi (m)

SK – 1 4,00

SK – 2 1,00

SK – 3 8,00

Tablo 3.2: Temel sondaj kuyularının yerleri ve derinlikleri

Kuyu No. Kuyu Yeri Yaklaşık Kotu Derinlik

SK – 1 Sağ Sahil 1062 25

SK – 2 Talveg 1052 20

SK – 3 Sol Sahil 1062 25

3.1.3.1 SK – 1 Nolu Temel Sondaj Kuyusu

Akışa göre sağ sahilde 1062.00 m kotunda, 25.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 4.00 m’dir. SK – 1 kuyusunda karot tanımlamaları

(29)

18

0.00 – 3.00 m arası yamaç molozu, 3.00 – 25.00 m arası Traki-andezit şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 9.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 9.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 9.00 – 25.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 18.00 – 20.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli 9.00 – 18.00 ve 20.00 – 25.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 13.00 – 15.00 ve 17.00 – 25.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 5.00 – 13.00 m arası çok ayrışmış(W4), 15.00 – 17.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 3.00 – 5.00 m arası az ayrışmış(W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 5.00 – 9.00, 11.00 – 15.00 ve 17.00 – 25.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 3.00 – 5.00, 9.00 – 11.00 ve 15.00 – 17.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 13.00 – 15.00 ve 17.00 – 25.00 m arası >50 ve parçalanmış, 5.00 – 13.00 ve 15.00 – 17.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı, 3.00 – 5.00 m arası 3-10 ve kırıklı durumdadır.

Talvegde ve 1052.00 m kotunda, 20.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 1.00 m’dir. SK – 2 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 8.00 m arası alüvyon, 8.00 – 25.00 m arası Traki-andezit şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 6.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 6.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 6.00 – 20.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 18.00 – 20.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli 8.00 – 18.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir. 6.00 – 8.00 m arası su kuyu ağzından geldiği için deney yapılamamıştır.

(30)

19

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 8.00 – 10.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 12.00 – 14.00 ve 18.00 – 20.00 m arası çok ayrışmış(W4), 10.00 – 12.00 ve 14.00 – 16.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 16.00 – 18.00 m arası az ayrışmış(W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 8.00 – 20.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 8.00 – 10.00, 12.00 – 14.00 ve 16.00 – 20.00 m arası >50 ve parçalanmış, 10.00 – 12.00 ve 14.00 – 16.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı durumdadır.

Akışa göre sol sahilde 1062.00 m kotunda, 25.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 8.00 m’dir. SK – 3 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 4.50 m arası yamaç molozu, 4.50 – 25.00 m arası Traki-andezit şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 4.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 4.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 4.00 – 25.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 4.00 – 6.00 m arası L<1 ve geçirimsiz, 16.00 – 18.00 ve 22.00 – 25.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 6.00 – 16.00 ve 18.00 – 22.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 8.00 – 20.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 6.00 – 8.00 m arası çok ayrışmış(W4), 22.00 – 25.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 4.50 – 6.00 ve 20.00 – 22.00 m arası az ayrışmış(W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 6.00 – 25.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 4.50 – 6.00 m arası 50<RQD<75 ve orta durumda olduğu belirlenmiştir.

(31)

20

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 8.00 – 20.00 m arası >50 ve parçalanmış, 6.00 – 8.00 ve 20.00 – 25.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı, 4.50 – 6.00 m arası 1-3 ve az çatlaklı-kırıklı durumdadır.

3.1.4 Basınçlı Su Testi Verileri

Tablo 3.3: SK - 1 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK - 1 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 9,00 – 12,00 Orta Derecede Ayrışmış (W3) Zayıf (25<RQD<50) 9,70 Traki-andezit 12,00 – 14,00 Az ayrışmış (W2) Çok Zayıf (RQD<25) 14,82 14,00 – 16,00 Ayrışmamış (W1) Zayıf (25<RQD<50) 10,21 16,00 – 18,00 Çok Zayıf (RQD<25) 17,40 18,00 – 20,00 4,84 20,00 – 22,00 14,67 22,00 – 24,00 13,83 24,00 – 25,00 15,09

(32)

21

Tablo 3.4: SK - 2 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 2 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 6,00 – 8,00 - - Kuyu ağzından su geldi. Alüvyon 8,00 – 10,00 Tamamen Ayrışmış (W5) Çok Zayıf (RQD<25) 8,41 Traki-andezit 10,00 – 12,00 Orta Derecede Ayrışmış (W3) 12,37 12,00 – 14,00 Çok Ayrışmış (W4) 5,57 14,00 – 16,00 Orta Derecede Ayrışmış (W3) 12,88 16,00 – 18,00 Az ayrışmış (W2) 7,92 18,00 – 20,00 Çok Ayrışmış (W4) 4,12

(33)

22

Tablo 3.5: SK - 3 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 3 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 4,00 – 6,00 Az Ayrışmış (W2) Orta (50<RQD<75) 0,87 Traki-andezit 6,00 – 8,00 Çok Ayrışmış (W4) Çok Zayıf (RQD<25) 6,40 8,00 – 10,00 Tamamen Ayrışmış (W5) 7,50 10,00 – 12,00 21,48 12,00 – 14,00 5,25 14,00 – 16,00 11,25 16,00 – 18,00 4,65 18,00 – 20,00 12,31 20,00 – 22,00 Az Ayrışmış (W2) 12,57 22,00 – 25,00 Orta Derecede Ayrışmış (W3) 3,80

3.1.5 Basınçlı Su Testi Verilerinin Değerlendirilmesi

Demirçevre Göleti temel sondaj çalışması sonucunda gövde ekseni boyunca alüvyon ve yamaç molozunun kazı ile kaldırılması gerektiği belirlenmiştir. Çalışma alanında ana kaya olarak belirlenen traki-andezitin sağ sahil, talvege ve sol sahilde az geçirimli-geçirimli olduğu ve perde enjeksiyonu ile geçirimsiz hale getirilmesi gerektiği tespit edilmiştir. h’= 10 m. olduğundan enjeksiyon perdesinin derinliğinin 20 metre olması gerektiği hesaplanmıştır(Şekil 2.9). Yapılan basınçlı su testi sonuçlarına göre tüm kuyularda RQD değerlerinin azaldığı kademelerde lugeon değerlerinin arttığı belirlenmiş olup ayrışma derecesi ile lugeon değerleri arasında herhangi bir ilişki tespit edilememiştir.

(34)

23

3.2 Karamık Göleti Temel Sondaj Çalışması

Karamık Göleti, Afyonkarahisar İli, Çay İlçesi, Karamık Beldesi, Karamık Deresi üzerinde yer almaktadır. Karamık Göleti ile Karamık Beldesi tarım arazilerine sulama suyu temin edilmesi amaçlanmaktadır.

Proje sahası, İç Ege Bölgesinde Afyonkarahisar İli Çay İlçesi sınırları içerisinde yer almaktadır. Proje sahası, Akarçay Havzası içerisinde, Çay İlçesinin yaklaşık olarak 17 km. güneybatısında, Karamık Beldesinin 1,5 km. doğusunda, Arazhöyüğü mevkisinde yer almaktadır. Çalışma alanına ait yer bulduru haritası Şekil 3.3 ve 3.4’ de verilmiştir.

(35)

24

Şekil 3.4: Gölet ekseni yer bulduru haritası

Proje alanı ve civarında alttan üste doğru, Prekambriyen yaşlı şist ve kuvarsitler, Üst Kambriyen – Alt Ordovisiyen yaşlı kumtaşı, çamurtaşı, kireçtaşı çökelleri, Kretase yaşlı kireçtaşı çökelleri, düzlük alanlarda ise Kuvaterner yaşlı genç alüvyon tortul birimler yer almaktadır. Karamık Beldesi yakınlarında yamaçlarda yamaç molozu örtüsü yer yer belirgin alanlarda görülür. Kuzey ve Batıya doğru geniş ovalık alan ve vadi tabanları da güncel alüvyon örtü ile kaplanmıştır. Aşağıdaki jeolojik birimler alttan üste doğru tanımlanmıştır. İnceleme alanı ve yakın civarının stratigrafik sütun kesiti Şekil 3.5’de verilmiştir.

Senozoyik (Kuvaterner): Alüvyon(Qal), Yamaç birikimi(Qyb)

Mesozoyik (Kretase): Kireçtaşı(Kçt)

Paleozoyik (Üst Kambriyen – Alt Ordovisiyen): Şisti yapıda Metakumtaşı, Metaçamurtaşı, Metasilttaşı, Kireçtaşı (Pçt)

Prekambriyen (?): Metamorfik Şistler, Kuvarsitler(Karasal Çökeller)(Pkş)

Gölet Ekseni

(36)

25

Şekil 3.5: Çalışma alanı ve çevresine ait stratigrafik sütun kesit

Gölet alanında, aks yeri üzerinde geçilen birimlerin litolojisi, kalınlığı, fiziksel ve geçirimlilik özelliklerinin araştırılması, yeraltı suyu durumunu belirlemek ve cut-off kazı derinliklerinin belirlenmesi amacı ile 205 metre derinliğinde 5 adet düşey temel sondaj kuyusu açılmıştır.

(37)

26

Tablo 3.6: Temel sondaj kuyularında yeraltısuyu durumu

Kuyu No. Yeraltı Suyu Seviyesi(m)

SK – 1 27,58

SK – 2 11,74

SK – 3 1,92

SK – 4 14,55

SK - 5 26,70

Kuyu No. Yeri Yaklaşık

Kotu(m) Derinlik(m) SK – 1 Sol sahil 1174 45,00 SK – 2 Sol sahil 1160 35,00 SK – 3 Talveg 1141 40,00 SK – 4 Sağ sahil 1158 35,00 SK - 5 Sağ sahil 1183 50,00

Akışa göre sol sahilde 1174,00 m kotunda, 45.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 27.58 m’dir. SK – 1 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 3.00 m arası yamaç molozu, 3.00 – 19.00 m arası Grimsi-kahverengimsi iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması, 19.00 – 45.00 m arası ise Grimsi-Siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, meta silttaşı ardalanması şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 9.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 9.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 9.00 – 45.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 9.00 – 11.00 ve 17.00 – 19.00 m

(38)

27

arası 5<L<25 ve geçirimli, 11.00 – 17.00 ve 19.00 – 45.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 3.00 – 4.50 m arası tamamen ayrışmış(W5), 4.50 – 19.00 ve 25.00 – 27.00 m arası çok ayrışmış(W4), 19.00 – 25.00 ve 27.00 – 45.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 3.00 – 17.00 ve 37.00 – 45.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 17.00 – 19.00 ve 25.00 – 33.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf, 19.00 – 23.00 ve 35.00 – 37.00 m arası 50<RQD<75 ve orta, 23.00 – 25.00 m arası 90<RQD<100 ve çok iyi durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 3.00 – 19.00, 29.00 – 31.00 ve 33.00 – 45.00 m arası >50 ve parçalanmış, 19.00 – 23.00, 25.00 – 29.00 ve 31.00 – 33.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı, 23.00 – 25.00 m arası 3-10 ve kırıklı durumdadır.

Akışa göre sol sahilde 1160.00 m kotunda, 35.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 11.74 m’dir. SK – 2 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 1.00 m arası yamaç molozu, 1.00 – 18.00 m arası Grimsi-kahverengimsi iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması, 18.00 – 35.00 m arası ise Grimsi-Siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, meta silttaşı ardalanması şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 3.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 3.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 3.00 – 35.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 15.00 – 35.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 13.00 – 15.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli, 3.00 – 13.00 m arası 25<L ve çok geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 1.00 – 35.00 m arası çok ayrışmış(W4) durumdadır.

(39)

28

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 1.00 – 31.00 m arası >50 ve parçalanmış, 31.00 – 35.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı durumdadır.

Talveg 1141.00 m kotunda, 40.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 1.92 m’dir. SK – 3 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 4.50 m arası alüvyon, 4.50 – 40.00 m arası ise Grimsi-Siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, meta silttaşı ardalanması şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 6.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 6.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 6.00 – 40.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 34.00 – 40.00 m arası L<1 ve geçirimsiz, 8.00 – 10.00 ve 14.00 – 34.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 6.00 – 8.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir. 10.00 – 14.00 m arası kuyu ağzından su gelmesi sebebiyle yapılamamıştır.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 8.00 – 10.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 4.50 – 8.00 ve 10.00 – 32.00 m arası çok ayrışmış(W4), 32.00 – 34.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 34.00 – 40.00 m arası az ayrışmış(W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 4.50 – 20.00 ve 26.00 – 32.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 20.00 – 26.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf, 34.00 – 36.00 m arası 50<RQD<75 ve orta, 32.00 – 34.00 ve 36.00 – 40.00 m arası 75<RQD<90 ve iyi durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 4.50 – 40.00 m arası >50 ve parçalanmış durumdadır.

(40)

29 3.2.3.4 SK – 4 Nolu Temel Sondaj Kuyusu

Akışa göre sağ sahilde 1158.00 m kotunda, 35.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 14.55 m’dir. SK – 4 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 1.50 m arası yamaç molozu, 1.50 – 23.50 m arası Grimsi-kahverengimsi iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması, 23.50 – 35.00 m arası ise Grimsi-Siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, meta silttaşı ardalanması şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 4.50 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 4.50 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 4.00 – 35.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 6.00 – 18.00 ve 24.00 – 35.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 4.00 – 6.00 ve 18.00 – 24.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 1.50 – 3.00, 10.00 – 12.00 ve 22.00 – 26.00 m arası çok ayrışmış(W4), 3.00 – 6.00, 8.00 – 10.00, 12.00 – 16.00, 20.00 – 22.00 ve 26.00 – 34.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 6.00 – 8.00, 16.00 – 20.00 ve 34.00 – 35.00 m arası az ayrışmış(W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 1.50 – 6.00, 8.00 – 16.00, 18.00 – 28.00 ve 30.00 – 34.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 6.00 – 8.00, 16.00 – 18.00, 28.00 – 30.00 ve 34.00 – 35.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 1.50 – 34.00 m arası >50 ve parçalanmış, 34.00 – 35.00 m arası 3-10 ve kırıklı durumdadır.

Akışa göre sağ sahilde 1183.00 m kotunda, 50.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 26.70 m’dir. SK – 5 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 6.00 m arası ayrışmış, parçalanmış grimsi-kahverengimsi iç içe geçmiş bant

(41)

30

şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması, 6.00 – 24.00 m arası Grimsi-kahverengimsi iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması, 24.00 – 50.00 m arası ise Grimsi-Siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, meta silttaşı ardalanması şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 6.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 6.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 6.00 – 50.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 6.00 – 12.00, 14.00 – 16.00 ve 42.00 – 50.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 12.00 – 14.00 ve 16.00 – 42.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 0.00 – 6.00, 12.00 – 14.00 ve 18.00 – 22.00 m arası çok ayrışmış(W4), 6.00 – 12.00, 14.00 – 18.00, 22.00 – 46.00 ve 48.00 – 50.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 46.00 – 48.00 m arası az ayrışmış(W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 0.00 – 8.00, 12.00 – 16.00, 18.00 – 24.00, 26.00 – 32.00 ve 36.00 – 42.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 10.00 – 12.00, 16.00 – 18.00, 24.00 – 26.00, 32.00 – 36.00, 42.00 – 44.00 ve 48.00 – 50.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf, 8.00 – 10.00 ve 44.00 – 48.00 m arası 50<RQD<75 ve orta durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 0.00 – 44.00 m arası >50 ve parçalanmış, 44.00 – 50.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı durumdadır.

(42)

31 3.2.4 Basınçlı Su Testi Verileri

Tablo 3.8: SK - 1 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 1 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 9,00 – 11,00 Çok Ayrışmış (W4) Çok Zayıf (RQD<25) 11,52 Grimsi-kahverengimsi

iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 11,00 – 13,00 1,93 13,00 – 15,00 1,55 15,00 – 17,00 1,84 17,00 – 19,00 Zayıf (25<RQD<50) 9,56 19,00 – 21,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) Orta (50<RQD<75) 1,70 Grimsi-siyahımsı iç içe

geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 21,00 – 23,00 1,95 23,00 – 25,00 Çok İyi (90<RQD<100) 1,98 25,00 – 27,00 Çok Ayrışmış (W4) Zayıf (25<RQD<50) 1,97 27,00 – 29,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) 1,73 29,00 – 31,00 1,92 31,00 – 33,00 1,57 33,00 – 35,00 1,46 35,00 – 37,00 Orta (50<RQD<75) 1,65 37,00 – 39,00 Çok Zayıf (RQD<25) 1,46 39,00 – 41,00 1,52 41,00 – 43,00 1,73 43,00 – 45,00 1,56

(43)

32

Tablo 3.9: SK - 2 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 2 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 3,00 – 5,00 Çok Ayrışmış (W4) Çok Zayıf (RQD<25) 63,21 Grimsi-kahverengimsi

iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 5,00 – 7,00 63,50 7,00 – 9,00 63,65 9,00 – 11,00 63,80 11,00 – 13,00 63,95 13,00 – 15,00 7,12 15,00 – 17,00 1,86 17,00 – 19,00 1,73

Grimsi-siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 19,00 – 21,00 1,63 21,00 – 23,00 1,59 23,00 – 25,00 1,66 25,00 – 27,00 1,76 27,00 – 29,00 1,84 29,00 – 31,00 1,33 31,00 – 33,00 1,57 33,00 – 35,00 1,68

(44)

33

Tablo 3.10: SK - 3 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 3 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 6,00 – 8,00 Çok Ayrışmış (W4) Çok Zayıf (RQD<25) 5,11 Grimsi-siyahımsı iç içe

geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 8,00 – 10,00 Tamamen Ayrışmış (W5) 4,02 10,00 – 12,00 Çok Ayrışmış (W4) Kuyu ağzından su geldi. 12,00 – 14,00 Kuyu ağzından su geldi. 14,00 – 16,00 2,35 16,00 – 18,00 2,40 18,00 – 20,00 2,84 20,00 – 22,00 Zayıf (25<RQD<50) 2,27 22,00 – 24,00 2,23 24,00 – 26,00 1,89 26,00 – 28,00 Çok Zayıf (RQD<25) 1,97 28,00 – 30,00 1,84 30,00 – 32,00 1,49 32,00 – 34,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) İyi (75<RQD<90) 1,33 34,00 – 36,00 Az Ayrışmış (W2) Orta (50<RQD<75) 1,20 36,00 – 38,00 İyi (75<RQD<90) 0,88 38,00 – 40,00 0,98

(45)

34

Tablo 3.11: SK - 4 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 4 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 4,00 – 6,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) Çok Zayıf (RQD<25) 19,83 Grimsi-kahverengimsi

iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 6,00 – 8,00 Az Ayrışmış (W2) Zayıf (25<RQD<50) 4,50 8,00 – 10,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) Çok Zayıf (RQD<25) 4,48 10,00 – 12,00 Çok Ayrışmış (W4) 3,75 12,00 – 14,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) 3,98 14,00 – 16,00 4,16 16,00 – 18,00 Az Ayrışmış (W2) Zayıf (25<RQD<50) 4,79 18,00 – 20,00 Çok Zayıf (RQD<25) 12,09 20,00 – 22,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) 5,15 22,00 – 24,00 Çok Ayrışmış (W4) 6,80 24,00 – 26,00 3,58

Grimsi-siyahımsı iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 26,00 – 28,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) 3,33 28,00 – 30,00 Zayıf (25<RQD<50) 2,98 30,00 – 32,00 Çok Zayıf (RQD<25) 2,49 32,00 – 34,00 2,09 34,00 – 35,00 Az Ayrışmış (W2) Zayıf (25<RQD<50) 2,05

(46)

35

Tablo 3.12: SK - 5 Temel sondaj kuyusu Basınçlı su testi verileri SK – 5 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 6,00 – 8,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) Çok Zayıf (RQD<25) 4,82 Grimsi-kahverengimsi

iç içe geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 8,00 – 10,00 Orta (50<RQD<75) 3,94 10,00 – 12,00 Zayıf (25<RQD<50) 4,20 12,00 – 14,00 Çok Ayrışmış (W4) Çok Zayıf (RQD<25) 24,94 14,00 – 16,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) 3,91 16,00 – 18,00 Zayıf (25<RQD<50) 5,43 18,00 – 20,00 Çok Ayrışmış (W4) Çok Zayıf (RQD<25) 5,93 20,00 – 22,00 8,53 22,00 – 24,00 Orta derecede Ayrışmış (W3) 7,82 24,00 – 26,00 Zayıf (25<RQD<50) 8,40 Grimsi-siyahımsı iç içe

geçmiş bant şeklinde şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanması 26,00 – 28,00 Çok Zayıf (RQD<25) 8,27 28,00 – 30,00 7,07 30,00 – 32,00 8,57 32,00 – 34,00 Zayıf (25<RQD<50) 9,05 34,00 – 36,00 9,67 36,00 – 38,00 Çok Zayıf (RQD<25) 10,66 38,00 – 40,00 9,00 40,00 – 42,00 7,02 42,00 – 44,00 Zayıf (25<RQD<50) 3,79 44,00 – 46,00 Orta (50<RQD<75) 2,40 46,00 – 48,00 Az Ayrışmış (W2) 2,52 48,00 – 50,00 Orta derecede ayrışmış (W3) Zayıf (25<RQD<50) 1,68

(47)

36

3.2.5 Basınçlı Su Testi Verilerinin Değerlendirilmesi

Karamık Göleti temel sondaj çalışması sonucunda gövde ekseni boyunca alüvyon ve yamaç molozunun kazı ile kaldırılması gerektiği belirlenmiştir. Çalışma alanında ana kaya olarak belirlenen şistli yapıda metakumtaşı, metaçamurtaşı, metasilttaşı ardalanmasının sol sahilde ve talvegde az geçirimli, sağ sahilde ise geçirimli olduğu ve perde enjeksiyonu ile geçirimsiz hale getirilmesi gerektiği tespit edilmiştir. h’=33 m. olduğundan enjeksiyon perdesinin sol sahil ve talvegde 24 metre, sağ sahilde ise 33 metre derinliğinde yapılması gerektiği tespit edilmiştir(Şekil 2.9). Yapılan basınçlı su testi sonuçlarına göre RQD veayrışma derecesi ile lugeon değerleri arasında herhangi bir ilişki tespit edilememiştir.

3.3 Ekinhisar Göleti Temel Sondaj Çalışması

Ekinhisar Göleti Projesi, Afyonkarahisar İli, Sandıklı İlçesi, Ekinhisar Köyü sınırları içinde yapılması planlanan ve Ekinhisar Köyü tarım arazilerine sulama suyu temin edilmesi amaçlanan bir projedir.

Proje sahası, İç Ege Bölgesinde Afyonkarahisar İli Sandıklı İlçesi sınırları içerisinde yer almaktadır. Proje sahası, Sandıklı İlçesinin yaklaşık olarak 9 km. kuzeybatısında, Ekinhisar Köyünün 2 km. doğusunda yer almaktadır. Çalışma alanına ait yer bulduru haritası Şekil 3.6 ve 3.7’ de verilmiştir.

(48)

37

Şekil 3.7: Gölet ekseni yer bulduru haritası

Proje alanı ve civarında akarsu yatağında güncel alüvyon(Qal) birikimi ana kaya üzerinde uyumsuz yer almaktadır. Çalışma alanı ve yakınlarında yamaçlarda

K

Çalışma Alanı

(49)

38

yamaç molozu(Qym) örtüsü yer yer belirgin alanlarda görülür. Çalışma alanında anakayayı Pliyosen yaşlı Adatepe andezitleri(Padz) oluşturmaktadır.

Gölet alanında, aks yeri üzerinde geçilen birimlerin litolojisi, kalınlığı, fiziksel ve geçirimlilik özelliklerinin araştırılması, yeraltı suyu durumunu belirlemek ve cut-off kazı derinliklerinin belirlenmesi amacı ile 236 metre derinliğinde 5 adet düşey temel sondaj kuyusu açılmıştır.

Tablo 3.13: Temel sondaj kuyularında yeraltı suyu durumu

Kuyu No. Yeraltı Suyu Seviyesi (m.)

SK – 1 12,20

SK – 2 14,60

SK – 3 18,50

SK – 4 32,00

SK – 5 36,00

Kuyu No. Yeri Yaklaşık Kotu Derinlik

SK – 1 Sol sahil 1069 42

SK – 2 Sol sahil 1060,5 42

SK – 3 Talveg 1046 50

SK – 4 Sağ sahil 1056,5 48

(50)

39 3.3.3.1 SK – 1 Nolu Temel Sondaj Kuyusu

Akışa göre sol sahilde 1069,00 m kotunda, 42.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 12.20 m’dir. SK – 1 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 2.00 m arası yamaç molozu, 2.00 – 10.00 m arası yer yer ayrışarak killeşen tüf, 10.00 – 26.00 m arası andezitik aglomera, 26.00 – 36.00 m arası tüf, 36.00 – 42.00 m arası ise andezitik tüf/tüf şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 20.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 20.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 20.00 – 42.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 20.00 – 26.00, 30.00 – 32.00, 34.00 – 38.00 ve 40.00 – 42.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 26.00 – 30.00, 32.00 – 34.00 ve 38.00 – 40.00 m arası L<1 ve geçirimsiz özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 2.00 – 22.00 ve 38.00 – 42.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 22.00 – 24.00, 26.00 – 28.00 ve 34.00 – 38.00 m arası çok ayrışmış(W4), 24.00 – 26.00 ve 30.00 – 34.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 28.00 – 30.00 m arası az ayrışmış (W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 2.00 – 22.00, 24.00 – 30.00 ve 34.00 – 42.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 22.00 – 24.00 ve 30.00 – 34.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf durumda olduğu belirlenmiştir.

Akışa göre sol sahilde 1060,50 m kotunda, 42.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 14.60 m’dir. SK – 2 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 4.50 m arası yamaç molozu, 4.50 – 8.00 m arası yer yer andezitik aglomera, 8.00 – 23.00 m arası altere tüf, 23.00 – 24.00 m arası ayrışmış tüf, 24.00 – 42.00 m arası ise andezit/andezitik tüf şeklinde yapılmıştır.

(51)

40

Kuyuda 0.00 – 12.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 12.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 12.00 – 42.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 12.00 – 18.00, 20.00 – 26.00 ve 38.00 – 40.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 18.00 – 20.00, 26.00 – 38.00 ve 40.00 – 42.00 m arası L<1 ve geçirimsiz özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 6.00 – 22.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 4.50 – 6.00 ve 22.00 – 24.00 m arası çok ayrışmış(W4), 24.00 – 28.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 28.00 – 42.00 m arası az ayrışmış (W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 4.00 – 24.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 24.00 – 28.00 m arası 50<RQD<75 ve orta, 36.00 – 38.00 m arası 75<RQD<90 ve iyi, 28.00 – 36.00 ve 38.00 – 42.00 m arası 90<RQD<100 ve çok iyi durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 4.00 – 24.00 m arası >50 ve parçalanmış, 24.00 – 28.00 ve 36.00 – 38.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı, 28.00 – 36.00 ve 38.00 – 42.00 m arası 3-10 ve kırıklı durumdadır.

Talvegde 1046,00 m kotunda, 50.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 18.50 m’dir. SK – 3 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 2.00 m arası yamaç molozu ve alüvyon girişiği, 2.00 – 15.00 m arası ayrışmış andezitik aglomera, 15.00 – 18.00 m arası ayrışmış andezit, 18.00 – 50.00 m arası andezit şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 10.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 10.00 m arası çok geçirimli durumdadır. Kuyuda 10.00 – 50.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 20.00 – 24.00, 28.00 – 38.00 ve 42.00 – 50.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli, 10.00 – 20.00, 24.00 – 28.00 ve 38.00 – 42.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

(52)

41

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 2.00 – 18.00 ve 38.00 – 50.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 18.00 – 20.00, 22.00 – 28.00 ve 30.00 – 38.00 m arası çok ayrışmış(W4), 20.00 – 22.00 ve 28.00 – 30.00 m arası az ayrışmış (W2) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 2.00 – 20.00 ve 32.00 – 50.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 22.00 – 30.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf, 20.00 – 22.00 ve 30.00 – 32.00 m arası 50<RQD<75 ve orta durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 2.00 – 28.00 ve 32.00 – 50.00 m arası >50 ve parçalanmış, 28.00 – 32.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı durumdadır.

Akışa göre sağ sahilde 1056,50 m kotunda, 48.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 32.00 m’dir. SK – 4 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 1.00 m arası yamaç molozu, 1.00 – 8.00 m arası tamamen ayrışmış andezitik aglomera, 8.00 – 30.00 m arası ayrışmış andezitik aglomera, 30.00 – 33.00 m arası ayrışmış andezit, 33.00 – 48.00 m arası ise andezit/andezitik aglomera şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 24.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 8.00 ve 10.00 – 16.00 m arası çok geçirimli, 8.00 – 10.00 ve 16.00 – 24.00 m arası geçirimli durumdadır. Kuyuda 24.00 – 48.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 24.00 – 34.00 ve 44.00 – 46.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli, 34.00 – 44.00 ve 46.00 – 48.00 m arası L<1 ve geçirimsiz özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 1.00 – 32.00 ve 38.00 – 46.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 32.00 – 34.00 m arası çok ayrışmış(W4), 34.00 – 38.00 ve 46.00 – 48.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3) durumdadır.

(53)

42

Akışa göre sağ sahilde 1069,00 m kotunda, 54.00 m derinliğinde düşey olarak açılmıştır. Yeraltı suyu seviyesi 36.00 m’dir. SK – 5 kuyusunda karot tanımlamaları 0.00 – 3.00 m arası tamamen ayrışmış andezitik aglomera, 3.00 – 20.00 m arası çok ayrışmış andezitik aglomera, 20.00 – 47.00 m arası andezit, 47.00 – 54.00 m arası andezitik aglomera şeklinde yapılmıştır.

Kuyuda 0.00 – 18.00 m arası basınçsız su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre 0.00 – 1.00 m arası çok geçirimli, 8.00 – 18.00 m arası geçirimli durumdadır. Kuyuda 18.00 – 54.00 m arası basınçlı su testi yapılmıştır. Deney sonuçlarına göre, 18.00 – 36.00 ve 40.00 – 46.00 m arası 25<L ve çok geçirimli, 36.00 – 40.00 m arası 5<L<25 ve geçirimli, 46.00 – 54.00 m arası 1<L<5 ve az geçirimli özellikte olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemelere göre ayrışma durumu, 0.00 – 20.00 ve 22.00 – 24.00 m arası tamamen ayrışmış(W5), 46.00 – 54.00 m arası çok ayrışmış(W4), 20.00 – 22.00, 24.00 – 26.00, 28.00 – 34.00 ve 36.00 – 40.00 m arası orta derecede ayrışmış(W3), 26.00 – 28.00 m arası az ayrışmış(W2), 34.00 – 36.00 ve 40.00 – 46.00 m arası ayrışmamış(W1) durumdadır.

Sondajdan elde edilen RQD değerlerinin 0.00 – 20.00, 22.00 – 24.00 ve 46.00 – 54.00 m arası RQD<25 ve çok zayıf, 24.00 – 26.00, 32.00 – 34.00 ve 36.00 – 38.00 m arası 25<RQD<50 ve zayıf, 20.00 – 22.00, 26.00 – 32.00 ve 38.00 – 40.00 m arası 50<RQD<75 ve orta, 42.00 – 46.00 m arası 75<RQD<90 ve iyi, 34.00 – 36.00, 40.00 – 42.00 m arası 90<RQD<100 ve çok iyi durumda olduğu belirlenmiştir.

Karotlarda yapılan incelemede çatlak sıklığı, 0.00 – 20,00, 22.00 – 24.00 ve 46.00 – 54.00 m arası >50 ve parçalanmış, 20.00 – 22.00, 24.00 – 34.00 ve 36.00 – 42.00 m arası 10-50 ve çok çatlaklı-kırıklı, 34.00 – 36.00 ve 42.00 – 46.00 m arası 3-10 ve kırıklı durumdadır.

(54)

43 3.3.4 Basınçlı Su Testi Verileri

Tablo 3.15: SK - 1 nolu temel sondaj kuyusu basınçlı su testi verileri SK – 1 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 20,00 – 22,00 Tamamen ayrışmış (W5) Çok zayıf (RQD<25) 2,12 Andezitik aglomera 22,00 – 24,00 Çok ayrışmış (W4) Zayıf (25<RQD<50) 1,89 24,00 – 26,00 Orta derecede ayrışmış (W3) Çok zayıf (RQD<25) 1,13 26,00 – 28,00 Çok ayrışmış (W4) 0,93 Tüf 28,00 – 30,00 Az ayrışmış (W2) 0,99 30,00 – 32,00 Orta derecede ayrışmış (W3) Zayıf (25<RQD<50) 1,14 32,00 – 34,00 0,92 34,00 – 36,00 Çok ayrışmış (W4) Çok zayıf (RQD<25) 1,07 36,00 – 38,00 1,16 Andezitik tüf/Tüf 38,00 – 40,00 Tamamen ayrışmış (W5) 0,91 40,00 – 42,00 1,06

(55)

44

Tablo 3.16: SK - 2 nolu temel sondaj kuyusu basınçlı su testi verileri SK - 2 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 12,00 – 14,00 Tamamen ayrışmış (W5) Çok zayıf (RQD<25) 1,75 Altere tüf 14,00 – 16,00 1,32 16,00 – 18,00 1,22 18,00 – 20,00 0,99 20,00 – 22,00 1,45 22,00 – 24,00 Çok ayrışmış (W4) 1,87 24,00 – 26,00 Orta derecede ayrışmış (W3) Orta (50<RQD<75) 1,65 Andezit/Andezitik tüf 26,00 – 28,00 0,92 28,00 – 30,00 Az ayrışmış (W2) Çok iyi (90<RQD<100) 0,83 30,00 – 32,00 0,89 32,00 – 34,00 0,82 34,00 – 36,00 0,87 36,00 – 38,00 İyi (75<RQD<90) 0,80 38,00 – 40,00 Çok iyi (90<RQD<100) 1,02 40,00 – 42,00 0,74

(56)

45

Tablo 3.17: SK - 3 nolu temel sondaj kuyusunun basınçlı su testi verileri SK – 3 KADEME DERİNLİĞİ AYRIŞMA DURUMU RQD(%) LUGEON DEĞERİ TANIMLAMA 10,00 – 12,00 Tamamen

ayrışmış (W5) Çok zayıf (RQD<25) 3,76 Andezitik aglomera 12,00 – 14,00 4,55 14,00 – 16,00 4,07 16,00 – 18,00 3,87 Andezit 18,00 – 20,00 Çok ayrışmış (W4) 2,67 20,00 – 22,00 Az ayrışmış (W2) Orta (50<RQD<75) 6,59 22,00 – 24,00 Çok ayrışmış (W4) Zayıf (25<RQD<50) 5,33 24,00 – 26,00 4,80 26,00 – 28,00 4,82 28,00 – 30,00 Az ayrışmış (W2) 18,59 30,00 – 32,00 Çok ayrışmış (W4) Orta (50<RQD<75) 14,88 32,00 – 34,00 Çok zayıf (RQD<25) 15,55 34,00 – 36,00 16,28 36,00 – 38,00 7,94 38,00 – 40,00 Tamamen ayrışmış (W5) 3,33 40,00 – 42,00 3,73 42,00 – 44,00 19,86 44,00 – 46,00 17,70 46,00 – 48,00 5,51 48,00 – 50,00 7,01