Hapis Cezası Gerektiren İcra Suçları

O principal objetivo da confecção dos traços, e posterior moldagem dos corpos-de- prova a serem ensaiados, com teores crescentes de substituição do agregado miúdo natural por agregado reciclado de concreto é analisar o comportamento destas famílias de concreto, tanto para as características do concreto em seu estado fresco como para o desempenho do mesmo em seu estado endurecido, confrontando-se ainda tais informações com os dados referentes à dosagem para cada um dos traços, podendo-se assim embasar a determinação do teor ótimo de substituição do agregado miúdo natural por agregado reciclado de concreto.

Analisando-se inicialmente os resultados apresentados até então no presente capítulo referentes aos ensaios realizados no concreto em seu estado endurecido, em específico o ensaio de resistência à compressão axial em corpos-de-prova cilíndricos, observa-se que todos os traços com teores de adição de agregado reciclado obtiveram resultados de compressão axial superiores aos encontrados para o traço de referência, fato este observado em todas as idades a que foram ensaiados os corpos-de-prova. Também se pode visualizar com clareza na figura 28 uma tendência ao crescimento da resistência à compressão axial nos corpos-de- prova relacionada ao aumento da substituição do agregado miúdo natural por agregado reciclado de concreto.

Nos ensaios destinados à determinação do módulo de elasticidade, ocorre fenômeno semelhante ao descrito anteriormente, ou seja, todos os traços com adição de agregado reciclado de concreto apresentaram resultados superiores ao traço de referência, apresentando também um crescimento nos valores obtidos para o módulo de elasticidade, relacionados ao crescente aumento da incorporação de agregado reciclado de concreto nos referidos traços, fato este bastante coerente, isto é, o crescimento nos valores de resistência à compressão axial foi acompanhado de conseqüente aumento nos valores referentes ao módulo de elasticidade.

Já nos ensaios de compressão axial em peças retangulares de concreto, não deixou de se observar valores mais elevados para os traços com adição de agregado reciclado de concreto, comportamento semelhante ao encontrado nos corpos-de-prova cilíndricos, porém deve-se destacar a relativa diferença de valores obtidos na idade de 28 dias entre os corpos- de-prova cilíndricos e as PPC retangulares, sendo que estas últimas apresentaram valores menores em comparação aos mesmos traços a que foram moldados os corpos-de-prova cilíndricos. Isto pode ser explicado pelo fato que os corpos-de-prova cilíndricos foram

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moldados utilizando-se a mesa vibratória para melhor acomodação das camadas de concreto, já as peças retangulares de concreto, como já relatado anteriormente, apresenta proposta de moldagem manual sem o auxílio de processos de adensamento mecânicos, sendo assim, estas foram moldadas lançando-se o concreto e utilizando-se apenas uma espátula na acomodação das camadas de concreto.

Após as análises e observações relatas poder-se-ia concluir que o teor ótimo de substituição do agregado miúdo natural seria o de 100%, ou seja, substituindo de maneira integral o agregado miúdo natural por agregado reciclado de concreto, porém para que esta conclusão não seja precipitada e provida de erros, ainda se faz necessário analisar as características do concreto em seu estado fresco para os traços estudados bem como os dados de dosagem referentes à confecção dos referidos traços.

Avaliando-se as propriedades do concreto em seu estado fresco, dados estes apresentados nas tabelas 15 e 16 do capítulo anterior, constatam-se pequenas variações nos valores obtidos tanto para o traço de referência como para os traços com teores de adição de agregado reciclado, podendo-se destacar os valores de consistência obtidos nos ensaios de abatimento do tronco de cone (slump test), estando estes dentro dos valores pré-estabelecidos de 170 ± 20 mm.

Já os dados referentes à dosagem dos traços objetos de estudo, como já dito anteriormente, foram fixados o consumo de cimento e a relação água cimento variando-se apenas o consumo de aditivo superplastificante visando manter os requisitos de consistência estabelecidos, visto que o aumento da incorporação do agregado reciclado de concreto demandaria um aumento na quantidade da água de amassamento por apresentar valor mais elevado de absorção se comparado com o encontrado para o agregado miúdo natural. Sendo assim, observa-se um crescimento no consumo de aditivo relacionado ao aumento da incorporação de agregado reciclado de concreto, enfatizando-se ainda, que tanto para o traço com substituição de 80% do agregado miúdo natural como para o traço com teor de substituição de 100% obteve-se um consumo de superplastificante da ordem de 1,1% e 1,4% sobre a massa de cimento respectivamente, consumo este superior ao estipulado pelo fabricante de 1,0% para concretos plásticos.

Portanto, a partir das análises apresentadas foram descartados os teores de 80% e 100% de substituição, visto que, apesar destes apresentarem melhores resultados nos ensaios tanto de compressão axial como o de módulo de elasticidade em comparação aos demais traços, demandaram um consumo de aditivo superplastificante acima do limite estabelecido pelo fabricante e relativamente alto em comparado aos demais traços, fato este que

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ocasionaria custos mais elevados e possíveis problemas como retrações e fissuras no concreto em seu estado endurecido, para os referidos traços. Logo, o teor de substituição do agregado miúdo natural por agregado reciclado de concreto eleito como teor ótimo foi o de 60%, por apresentar melhores resultados nos ensaios de compressão axial e módulo de elasticidade em comparado aos traços com teores de substituição inferiores, demandando ainda um consumo de aditivo superplastificante dentro dos limites estabelecidos pelo fabricante.