ÇİMENTO KATKILI GROUT'UN REOLOJİK VE AKIŞKANLIK ÖZELLİKLERİNE PİRİNÇ KABUĞU
KÜLÜNÜN ETKİSİ
EFFECT OF RICE HUSK ASH (RHA) ON THE RHEOLOGICAL AND FLUIDITY PROPERTIES OF CEMENT BASED GROUT
Fatih ÇELİK 1 Hanifi ÇANAKCI 2 Muhammet ÇINAR 3
ABSTRACT
This paper investigates the fluidity and rheological properties of the cement based grout mixed with rice husk ash (RHA). The experimental program consisted of fifteen different mixture having 5%, 10%, 20%, and 30% RHA content and three different water to binder ratios (w/b = 0.75%, 1.00%, and 1.25%). Workability properties (marsh cone flow time, plate cohesion, and mini slump diameter), plastic viscosity, apparent viscosity, and the yield stress of the mixtures were determined. Test results showed that increasing replacement level for the RHA amount increases marsh cone flow time, plate cohesion, plastic and apparent viscosity, and the yield stress, but also decreases mini slump diameter. Shear thickening and pseudo-plastic behavior was observed for high RHA content for w/b ratios greater than 1.00.
Keywords:Grout, rheology, rice husk ash (RHA), organic waste.
ÖZET
Bu çalışmada pirinç kabuğu külü katkılı çimento bazlı grout karışımların reolojik ve akışkanlık özellikleri incelenmiştir. Yapılan bu deneysel çalışmada; %5, %10, %20 ve %30 pirinç kabuğu külü katkı ve üç farklı su/bağlayıcı (0.75, 1.00 ve 1.25) oranlarında onbeş farklı karışım hazırlanmıştır. Karışımların akışkanlık özellikleri (marsh hunisi akma süresi, plaka kohezyon deneyi ve mini slump çapı deneyi), plastik viskozitesi, görünür vizkozitesi ve akma gerilmesi değerleri hesaplanmıştır. Deney sonuçları göstermiştir ki; karışımlardaki pirinç kabuğu külü miktarındaki artış, marsh hunisi akma süresini, plaka kohezyon değerini, plastik ve görünür viskozite değerlerini ve akma gerilmesi değerini artırmış, fakat mini slump çapını azaltmıştır. Su/bağlayıcı oranı 1.00’dan büyük olan karışımlarda, artan kesme dayanımı (Shear thickening) ve plastiğe yakın davranış (pseudo-plastic) gözlemlenmiştir.
Anahtar Kelimeler: Grout, reoloji, pirinç kabuğu külü (RHA), organik atık.
1 Arş.Gör., Gaziantep Üniversitesi, fcelik@gantep.edu.tr
2 Doç.Dr., Gaziantep Üniversitesi, canakci@gantep.edu.tr
3 Arş.Gör., Hasan Kalyoncu Üniversitesi, muhammet.cinar@hku.edu.tr
1. GİRİŞ
Çimento bazlı groutlar bir çok geoteknik uygulamada yaygın olarak kullanılmaktadır [1]. Bu uygulamalara örnek olarak, jet-grouting, sızma grout, sıkıştırma grout, tünel uygulamaları ve ankraj uygulamaları verilebilir [2-4]. Groutlar’ın reolojik özellikleri, pompalanabilme ve akışkanlık özellikleriyle doğrudan ilişkilidir. Çimento bazlı groutlar su, çimento ve bazen kimyasal katkı malzemelerden oluşur. Çimento katkılı groutlarda ki en önemli parametrelerden birisi su/bağlayıcı oranıdır. Farklı su/bağlayıcı oranlarına bağlı olarak çimento bazlı groutlar’ın kullanım alanları şekil 1 de görülmektedir.
Şekil 1. Çimento Bazlı Groutlar’ın Kullanım Alanlarına Göre W/C Oranları [5]
Çimento bazlı groutlar’ın reolojik, durabilite ve fresh özellikleri genellikle bazı kimyasal ve mineral katkı malzemeleriyle iyileştirilir. Farklı karışım oranlarında grout karışımlara katılan mineral katkı malzemeleri bu karışımların reolojik ve dayanım özelliklerini önemli ölçüde etkiler. Farklı grout uygulamaları için çeşitli katkı malzemeleri(Uçucu kül, bentonit, silis dumanı, çimento fırın tozu ve metakaolin gibi) günümüze kadar yaygın olarak kullanılmıştır [6-10]. Daha önceki çalışmalardan da bilindiği üzere, uçucu kül gibi bazı mineral katkı malzemeleri grout karışımların sadece durabilite özelliklerini değil aynı zamanda işlenebilirliği, akşkanlığı ve uzun dönem performansınıda iyileştirmektedir [11].
Buradan da anlaşılacağı üzere grout uygulamalarında mineral katkı malzemesi kullanımı, işin maliyetini düşürürken akışkanlığı ve uzun dönem performansı artırmaktadır.
Dünyanın bir çok ülkesinde kontrollü ve kontrolsüz yakılarak büyük miktarlarda pirinç kabuğu külü üretilmektedir. Pirinç kabuğu külü içeriğinde bulundurduğu yüksek orandaki SiO2 miktarından dolayı puzolonik bir malzemedir. Bir katkı malzemesi olan pirinç kabuğu külü, öğütülmüş pirinç kabuğunun yakılması sonucu elde edilir. Yaygın olarak pirinç yetiştirilen ülkelerde yıllık atık olarak 120 milyon ton pirinç kabuğu külü üretilmektedir [12].
Büyük miktarlarda pirinç üretimi yapılan ülkelere örnek olarak Çin, Hindistan, Endonezya ve Bangladeş verilebilir. Bu tarımsal oraganik atık yakıldığında, yakım aşamasına ve sıcaklığına bağlı olarak kristalik yada amorf yapıya sahip pirinç kabuğu külü üretilebilir.
Pirinç kabuğunu yakma sıcaklığı 800 oC’den fazla olduğunda kristalik yapıya sahip pirinç kabuğu külü üretilir. Üretilen kristalik pirinç kabuğu külü genellikle zayıf puzolonik özellik gösterir [13]. Bir diğer taraftan kontrollü yakım sıcaklığı 500-800 oC aralığında olursa, amorf yapıya sahip pirinç kabuğu külü elde edilir. Bu yüzden amorf yapıya sahip silika içeriği genellikle krisatalik olmayan pirinç kabuğu külünde gözlemlenir [13-14]. Bu durum sonucunda, yüksek oranda SiO2 içeriğinden dolayı amorf pirinç kabuğu külü genellikle yüksek puzolonik reaksiyon gösterir. Bundan dolayı, yüksek performanslı ve uygun akışkanlığa sahip beton üretimi için kontrollü yakılmış amorf pirinç kabuğu külü yaygın olarak katkı malzemesi olarak kullanılmıştır [15,16].
Pirinç kabuğu külü katkı malzemesi olarak beton teknolojisinde yaygın olarak kullanılmaktadır [17,18,20]. Daha önce yapılmış çalışmalar göstermiştir ki, beton karışımlarına %20 oranına kadar katılan pirinç kabuğu külü, betonun dayanım, durabilite ve işlenebilirlik özelliklerini pozitif yönde katkı sağlamıştır [19]. Ayrıca, çimento harçlarının akışkanlığı üzerine yapılmış bazı çalışmalarda bu katkı malzemesinin pozitif yönde ki etkileri incelenmiş ve tartışılmıştır [21-24]. Bu sebepten geoteknik uygulamalarda yaygın olarak kullanılan groutlarda pirinç kabuğu külünün katkı malzemesi olarak kullanılması, jet- grout uygulamalarında reolojik, akışkanlık ve dayanım özellikleri açısından faydalalı olabilecektir. Bu çalışmada, farklı yüksek su/bağlayıcı oranlarında hazırlanmış çimento bazlı grout karışımlarına değişik oranlarda (%5, %10, %20 ve %30) pirinç kabuğu külü katılmış ve üretilen katkılı groutlar’ın reolojik ve akışkanlık özellikleri incelenmiştir.
2. MALZEME VE YÖNTEM 2.1. Kullanılan Malzemeler
Bu çalışmada CEM-42.5 R Tip-1 portland çimento (ASTM C150) kullanılmıştır. Mineral katkı malzemesi olarak pirinç kabuğu külü kullanılmıştır. Kullanılan pirinç kabuğu külü Edirne de bulunan bir pirinç işleme fabrikasından sağlanmıştır. Bu malzeme bahsedilen fabrikada atık bir malzeme olarak üretilmekte ve paketlenerek satılmaktadır. Pirinç kabuğu külleri, prinç kabuklarının 500-600 oC sıcaklıklarında yakılmasıyla elde edilmiştir.
Kullanılan pirinç kağu külü laboratuvara geldikten sonra 150 µm gözenek çapındaki elekten elenmiştir. 75 µm’dan daha küçük tanecik çapına sahip pirinç kabuğu külü yüksek dayanımlı beton üretiminde daha yüksek puzolonik reaksiyon vermesine rağmen, karışımların akışkanlığını düşürmektedir [25-27]. Bu sebepten, bu çalışma için 150 µm elek çapı daha uygun görülmüştür. Tablo 1 de çalışmada kullanılan çimento ve pirinç kabuğu külünün kimyasal ve bazı fiziksel özellikleri verilmiştir. Ayrıca pirinç kabuğu külü ve çimentonun taramalı lazer tekniğiyle elde edilmiş gradasyon eğrileri şekil 2 de görülmektedir.
Şekil 2. Çimento ve Pirinç Kabuğu Külünün Parçacık Dane Dağılımı
Tablo 1. Çimento ve Pirinç Kabuğu Külünün Kimyasal ve Fiziksel Özellikleri
Kimyasal İçerikler (%) Portland çimento (PÇ) Pirinç Kabuğu Külü (RHA)
CaO 61.94 1.38
SiO2 18.08 91.60 Al2O3 5.58 0.09 Fe2O3 2.43 0.64
MgO 2.43 -
SO3 2.93 0.21 K2O 0.99 5.14
Na2O 0.18 -
Kül kaybı 4.40 5.43 Fiziksel özellikler
Özgül yoğunlık 3.17 1.97
İncelik (Blaine)(cm2/g) 3750 10857
2.2. Karışımların Hazırlanması ve Deney Yöntemleri
Grout karışımların fresh ve dayanım özellikleri üzerinde dikkate değer bir etkiye sahip olan en önemli özelliklerden birisi su/bağlayıcı oranıdır. Bundan dolayı, bu çalışmada grout karışımları üzerinde pirinç kabuğu külünün etkisini incelemek için farklı su/ bağlayıcı (0.75, 1.00 ve 1.25) oranları kullanılmıştır. Çeşitli su/bağlayıcı ve pirinç kabuğu külü oranlarında 15 adet grout karışım numuneleri hazırlanmıştır (Tablo 2). Hem pirinç kabuğu külü miktarı hemde su/bağlayıcı oranaları iki önemli değişken olarak belirlenmiştir. Hacimce %5, %10,
%20 ve %30 oranlarında pirinç kabuğu külü çimentoyla yer değiştirilmiştir. Kontrol amacıyla her su/bağlyıcı oranı için pirinç kabuğu külü katkısız kontrol numuneleri hazırlanmıştır. Numunelerin hazırlanmasında kullanılan tüm katkı ve su/bağlayıcı oranları ve karışım parametreleri tablo 2 de sunulmuştur.
Tablo 2. Karışım Oranları ve Karışım Parametreleri
Mıx ID
w/b RHA (%)
PÇ (ml)
RHA (ml)
Su (ml)
Yoğunluk (g/cm3)
Dflow*
(mm)
Tflow**
(s)
tcohesion***
(mm) M1 0.75 0 932 0 695 1.627 175 34 3,27 M2 0.75 5 879 46 690 1.615 170 35 3,56 M3 0.75 10 827 91 685 1.603 156 36 4,86 M4 0.75 20 723 181 674 1.578 152 40 4,74 M5 0.75 30 624 267 665 1.556 130 53 5,74
M6 1.00 0 752 0 752 1.504 200 27 2,71 M7 1.00 5 710 37 747 1.494 200 28 2,87 M8 1.00 10 668 74 742 1.484 210 28 3,16 M9 1.00 20 587 147 734 1.468 190 29 3,55 M10 1.00 30 508 217 725 1.450 178 31 3,72
M11 1.25 0 632 0 790 1.422 230 26 2,46 M12 1.25 5 597 32 786 1.415 225 26 2,75 M13 1.25 10 563 63 782 1.408 215 27 1,99 M14 1.25 20 496 124 774 1.394 210 27 3,58 M15 1.25 30 429 184 766 1.379 205 28 3,78 *Mini-slump akma çapı.
**Marsh-hunisi akma süresi.
***Plaka kohezyon kalınlığı
Bütün grout karışımlar için aynı karıştırma metodu uygulanmıştır. Grout karışımların elde edilmesi için 5 litre hacme sahip standart tip mikser kullanılmıştır. Karışımlar için uygulanan standart karıştırma prosedürü şu şekilde yapılmıştır; öncelikle çimento ve pirinç kabuğu külü
içeren bağlayıcı karışımı su ile 1 dakika mikserle karıştırılmıştır. Daha sonra, el ile 1 dakika daha karıştırılmıştır. Devamında karıştırma süreçi 240 rpm hızında 3 dakika daha mikserle yapılmıştır. Böylece karışım süreçi tamamlanmıştır. Karışımların hazırlanması ve tüm deneylerin yapımı esnasında laboratuardaki sıcaklık ve nem miktarı sırasıyla %55-%65 ve 23±3 oC olarak ölçülmüştür. Numunelerin karışım işlemi biter bitmez plaka kohezyon, marsh hunisi akma süresi ve mini slump çapı bütün karışımlar için hesaplanmıştır. Grout karışımların reolojik özelliklerinin belirlenmesinde koaksiyel dönen silindir reometre (proRheo R180 Instrument, Germany) cihazı kullanılmıştır. Deney sonuçlarını kontrol etmek için, bütün deneyler iki kez tekrarlanmıştır ve sonuçların birbiriyle uyumlu olduğu gözlemlenmiştir. Deney sonuçları olarak tekrarlanan sonuçlar verilmemiştir.
Grout karışımların akışkanlık ve işlenebilirlik özelliklerini belirlemek için mini slump çapı, plaka kohezyon ve marsh hunisi akma süresi deneyleri yapılmıştır. Bütün deneyler su çimentoyla etkileşime geçtikten hemen sonra 8-12 dakika süreleri içerisinde tamamlanmıştır. Deneyde kullanılan mini slump hunisinin boyutları ASTM C-143 de belirtildiği gibi seçilmiştir (38-19-57 mm). Marsh hunisi akma süresi belirlenmesinde kullanılan huninin boyutları; uç iç çapı 5 mm ve 1500 ml hacim kapasitesine sahip bir huni olarak belirlenmiştir. Bu deney esnasında alt ucu kapalıyken 1250 ml grout karışımla doldurulmuş ve alt uç deliği açıldıktan sonraki 1000 ml grout’un akma süresi belirlenmiştir.
Geçen süre marsh hunisi akma süresi olarak tanımlanmıştır. Kontrol ve karşılaştırma amacıyla bu deney su ile yapılmış ve suyun akma süresi 24 saniye olarak belirlenmiştir.
Malzemenin kohezyonu Lombardi tarafından geliştirilen plaka kohezyon metre yardımıyla hesaplanmıştır. Bu deneyin şu an için her hangi bir standardı yoktur fakat yapılmış birçok çalışmayla plaka kohezyon metre aletinin boyutları belirlenmiştir [28]. Kullanılan plaka kohezyon metrenin boyutları 100x100x3 mm olarak belirlenmiştir. Plakanın yüzeyi sürtünmesiz bir yüzey olarak hazırlanmıştır. Plaka hazırlanmış grout karışımlarının içerisine daldırılmış ve plakaya yapışan grout miktarı belirlenerek yapışan malzemenin kalınlığı hesaplanmıştır. Sonuçlar kontrol numuneleriyle karşılaştırılmıştır.
Şekil 3. Tipik Bingham ve Modife Bingham Modelden Elde Edilmiş Grout Reolojisi Grout karışımlarının reolojik özellikleri (plastik viskozite ve akma dayanımı gibi) koaksiyel dönen silindir reometre cihazı kullanımıyla belirlenmiştir. Bu deneyler kapsamında kesme hızı 25, 78, 130, 183, 236, 288, 341, 394, 447 ve 500 s-1 olarak belirlenmiştir. Kesme dayanımı-kesme hızı grafiğinde artan ve azalan yönde ölçümlerin her ikisi de değerlendirilmiştir (Şekil 3). Bu çalışmada artan değerler değerlendirilmiştir. Plastik viskozite hesaplarında Modife Bingham Model yöntemi kullanılmıştır.
3.DENEY SONUÇLARI VE TARTIŞMA
Tüm grout karışımların, Lombardi plaka kohezyon, mini slump akma çapı ve marsh hunisi akma zamanı deney sonuçları tablo 2 de verilmiştir. Dahası, karışımların reolojik özellikleri tablo 3 de görülmektedir. Ayrıca reoloji deneylerinden elde edilen eğrilerin korelasyon değerleri (R2) de tablo 3 de görülmektedir.
Tablo 3. Grout Karışımların Reolojik Özellikleri
*akma gerilmesi.
**plastik viskozite.
3.1. Grout Karışımların Akışkanlık (İşlenebilirlik) Özellikleri
Grout karışımların akışkanlık özellikleri şekil 4 de verilmiştir. Şekil 4a da görüldüğü üzere karışımlarda ki pirinç kabuğu külü miktarındaki artışla mini slump akma çapı azalmıştır.
Diğer taraftan, sabit oranda ki pirinç kabuğu külü katkısında, su/bağlayıcı oranında ki artışla mini slump akma çapında artış gözlemlenmiştir. Şekil 4b de görüldüğü üzere, 0.75 su/bağlayıcı oranında ki karışımlarda pirinç kabuğu miktarındaki artışın marsh hunisi akma süresini artırdığı gözlemlenmiştir. Fakat, diğer karışımlarda etkinin fazla olmadığı gözlemlenmiştir. Devamında pirinç kabuğu külü miktarı aynı olan karışımlarda, su/bağlayıcı oranının artmasıyla marsh hunisi akma süresinin azaldığı görülmektedir. Buradan, grout karışımlarında ki pirinç kabuğu külü miktarındaki artış, su/bağlayıcı oranı düşük olan karışımlarda akışkanlığı azaltmakta, yüksek olan değerlerde ise fazla etkilememektedir.
Fakat, su/bağlayıcı oranındaki artışlar beklenildiği üzere akışkanlığı artırmıştır.
(a) (b)
Şekil 4. Pirinç Kabuğu Külünün Etkisi (a) Mini Slump (b) Marsh Hunisi
Mıx ID τ0 (Pa)* μp (Pa.s)** Grout
sıcaklığı (0C) R2
M1 1,795 0.0070 20.0 0.994 M2 2,028 0.0070 21.5 0.995 M3 1,881 0.0090 22.2 0.991 M4 2,723 0.0090 22.5 0.991 M5 3,789 0.0240 22.2 0.994
M6 0,415 0.0030 24.1 0.995 M7 0,068 0.0050 23.3 0.999 M8 0,254 0.0040 23.2 0.996 M9 0,415 0.0030 22.5 0.996 M10 0,312 0.0050 22.6 0.996
M11 0,163 0.0020 23.7 0.992 M12 0,068 0.0020 23.2 0.997 M13 0,154 0.0020 22.7 0.996 M14 0,239 0.0020 22.7 0.993 M15 0,333 0.0030 22.2 0.998
3.2. Reolojik Özellikler
Grout karışımların akma eğrileri şekil 5 de görülmektedir. Tüm grout karışımları için kesme dayanımı-kesme hızı grafikleri modife bingham model kullanılarak çizilmiş ve analiz edilmiştir. Şekil 5 den görüldüğü üzere, tüm karışımlar için çizilmiş akma eğrilerinden artan kesme dayanımı (shear thickening) davranışı net bir şekilde gözlemlenmektedir [29]. Bu davranış Hoffman tarafından geliştirilmiş düzenli-düzensiz geçiş teorisi yardımıyla açıklanmaktadır [30].
(a) (b)
(c)
Şekil 5. Tüm Karışımların Akma Eğrileri (a) w/b=0.75, (b) w/b=1.00 ve (c) w/b=1.25
Akma gerilmesi, akmanın başlaması için aşılması gereken sınır direnci ifade etmektedir.
Akma gerilmesinin düşük olması demek, aşılması gereken sınır direncin düşük olacağı anlamına gelir. Akma gerilmesi, grout’un slump özelliğiyle doğrudan ilişkilidir [31]. Şekil 6 da pirinç kabuğu külü katkılı groutların akma gerilmesi sonuçları görülmektedir. Su/
bağlayıcı oranı 0.75 olan karışımlarda pirinç kabuğu külü miktarında ki artış, akma gerilmesini artırmıştır. Fakat su/bağlayıcı oranının 0.75’den büyük olduğu değerlerde pirinç kabuğu külü artışı akma gerilmesini fazla etkilememiştir. Ayrıca, su/bağlayıcı oranındaki artış tüm karışımlarda akma gerilmesini düşürmüştür.
Akma gerilmesi aşıldıktan sonra, fresh karışımların akışkanlığı plastik viskoziteyle tanımlanır. Şekil 7 de grout karışımların plastik viskozite değerlerinin pirinç kabuğu külü katkısıyla nasıl değiştiği görülmektedir. Şekil 7’den de açıkça görüldüğü üzere, grout karışımlarda ki pirinç kabuğu külü miktarında ki artışla, tüm su/bağlayıcı oranları için plastik viskozite değerleri artış göstermiştir. Buna ek olarak, aynı miktarda pirinç kabuğu külü katkılı groutlarda su/bağlayıcı oranındaki artış, karışımların plastik viskozite değerlerini düşürmüştür. Buradan, eğer yüksek oranlarda pirinç kabuğu külü katkı malzemesi olarak kullanılacaksa, su/bağlayıcı oranının yüksek tutulması gerektiği çıkarılabilmektedir
Şekil 6. Pirinç Kabuğu Külünün Akma Gerilmesine Etkisi
Şekil 7. Pirinç Kabuğu Külünün Plastik Viskoziteye Etkisi
4.SONUÇLAR
Çalışma sonucunda elde edilen önemli noktalar aşağıda vurgulanmıştır:
Çimento bazlı grout karışımlara farklı su/bağlayıcı oranlarında pirinç kabuğu külü katkısının, groutlar’ın reolojik ve akışkanlık özelliklerini önemli derecede iyileştirdiği gözlemlenmiştir. Tüm grout karışımları için reolojik davranış artan kayma dayanımı olarak gözlemlenmiştir.
Tüm su/bağlayıcı oranları için grout karışımlarında pirinç kabuğu külü miktarındaki artış plastik viskozite değerini artırmıştır. Diğer taraftan su/bağlayıcı oranındaki artış plastik viskoziteyi azaltmıştır.
Pirinç kabuğu külü miktarında ki artış mini slump akma çapını düşürmüştür. Bunun yanı sıra, su/bağlayıcı oranındaki artışla mini slump akma çapı artmıştır.
Devamında, herhangi bir pirinç kabuğu külü katkı miktarında su/bağlayıcı oranındaki artış marsh hunisi akma süresini düşürmüştür. Buradan anlaşılacağı üzere, pirinç kabuğu külü katkılı grout karışımlarında su/bağlayıcı oranındaki artış grout karışımlarının akışkanlığını ve işlenebilirliğini önemli oranlarda etkilemiştir.
KAYNAKLAR [1] Nonveiller E. Grouting, theory and practice. Amsterdam: Elsevier; 1989.
[2] Stille B, Gustafson G. A review of the Namntall tunnel project with regard to grouting performance. Tunn Undergr Sp Tech 2010;25(4):346–56.
[3] Yeon KS, Han MY. Fundamental properties of polymer–cement mortars for concrete repair. In: Proceedings of the 7th International Conference on Structural Faults and Repair, vol. 2. Edinburgh; 1997. p. 469–76.
[4] Baltazar LG, Henriques FMA, Jorne F. Optimisation of flow behaviour and stability of superplasticized fresh hydraulic lime grouts through design of experiments. Constr Build Mater 2012;35:838–45.
[5] Rosquoe F, Alexis A, Khelidj A, Phelipot A. Experimental study of cement grout:
rheological behavior and sedimentation. Cem Concr Res 2003;33:713–22.
[6] Aitcin PC, Ballivy G, Parizeau R. The use of condensed silica fume in grouts: innovative cement grouting, SP-83. American Concrete Institute; 1984. p. 1– 18.
[7] Bustamante M, Gouvenot D. Grouting: a method improving the bearing capacity of deep foundation. Eight International Conference on Soil Mechanics and Foundations, Helsinki, Finland; 1983. p. 264–278.
[8] Deere DU. Cement-bentonite grouting for dams. Proceedings of ASCE Specialty Conference on Grouting in Geotechnical Engineering, New Orleans, U.S.A.; 1982.
p. 279–300.
[9] Ruggiero JG. Low slump compactive tail shield grouting in soft ground shield driven tunnels; Innovative Cement Grouting, SP-83. American Concrete Institute; 1984. p.
103–114.
[10] Weaver KD, Evans JC, Pancoski SE. Grout testing for a hazardous waste application.
Concr Int 1990;12(7):45–7.
[11] Sonebi M. Experimental design to optimize high-volume of fly ash grout in the presence of Welan Gum and super plasticizeri. Mater Struct 2002;35(250):373–80.
[12] Safiuddin MD. Development of self-consolidating high performance concrete
incorporating rice husk ash [Ph.D. thesis], Department of Civil and Environmental Engineering, University of Waterloo; 2008.
[13] Nagataki S. Mineral admixtures in concrete: state of the art and trends. In: Mehta PK, editor. Proceedings of the V. Mohan Malhotra symposium on concrete technology:
past, present, and future. USA: University of California, Berkeley; 1993. p. 447–82.
[14] Mehta PK, Monteiro PJM. Concrete: microstructure, properties, and materials. 3rd ed.
New York, USA: McGraw-Hill Companies Inc.; 2005.
[15] Mahmud HB, Majuar E, Zain MFM, Hamid NBAA. Mechanical properties and
durability of high strength concrete containing rice husk ash. In: Malhotra VM, editor. Proceedings of the eighth CANMET/ACI international conference on fly ash, silica fume, slag and natural pozzolans in concrete. Las Vegas, Nevada, USA; 2004;
p. 751–65.
[16] Zhang MH, Malhotra VM. High-performance concrete incorporating rice husk ash as a supplementary cementing material. ACI Mater J 1996;93(6): 629–36.
[17] Nehdi M, Duquette J, Damatty AE. Performance of rice husk ash produced using a new technology as a mineral admixture in concrete. Cem Concr Res 2003;33:1203–10.
[18] Zain MFM, Islam MN, Mahmud F, Jamil M. Production of rice husk ash for use in concrete as a supplementary cementitious material. Constr Build Mater 2011;25:798–805.
[19] Chao-Lung H, Anh-Tuan BL, Chun-Tsun C. Effect of rice husk ash on the strength and durability characteristics of concrete. Constr Build Mater 2011;25:3768–72.
[20] Zerbino R, Giaccio G, Isaia GC. Concrete incorporating rice-husk ash without processing. Constr Build Mater 2011;25:371–8.
[21] Domone P. Mortar tests for self-consolidating concrete. Concr Int 2006;28(4):39–45.
[22] Gettu R, Gomes PCC, Agullo L, Josa A. High-strength self-compacting concrete with fly ash: development and utilization. In: Malhotra VM, editor. Proceedings of fifth CANMET/ACI international conference on recent advances in concrete technology.
Singapore; 2001. p. 507–22.
[23] Kim H, Park YD, Noh J, Song Y, Han C, Kang S. Rheological properties of self compacting high-performance concrete. In: Malhotra VM, editor. Proceedings of the third CANMET/ACI international conference. Kuala Lumpur, Malaysia; 1997. p.
653–68.
[24] Okamura H, Ozawa K. Mix design for self-compacting concrete. Concr Libr JSCE 1995;25:107–20.
[25] Erdoğan TY. Beton. 2. Baskı, Ankara: Metu Press; 2007.
[26] Saraswathy V, Song HW. Corrosion performance of rice husk ash blended concrete.
Constr Build Mater 2007;21(8):1779–84.
[27] Habeeb GA, Fayyadh MM. Rice husk ash concrete: the effect of RHA average particle size on mechanical properties and drying shrinkage. Aust J Basic Appl Sci
2009;3(3):1616–22.
[28] Weaver K. Dam foundation grouting. American Society of Civil Engineers, ASCE;
1991.
[29] Cyr M, Legrand C, Mouret M. Study of the shear thickening effect of superplasticizers on the rheological behaviour of cement pastes containing or not mineral additives.
Cem Concr Res 2000;30(9):1477–83.
[30] Hoffman RL. Explanations for the cause of shear thickening in concentrated colloidal suspensions. J Rheol 1998;42(1):111–23.
[31] Ferraris CF, de Larrard F. Testing and Modeling of Fresh Concrete Rheology. National Institute of Standards and Technology, Gaithersburg, Internal Report 6094; 1998
