ASSEMBLY OF TURKEY
II. Hacı Bedir Ağa’nın Millî Mücadele’deki Rolü
II.1. Ali Galip Olayı ve Hacı Bedir Ağa’nın Bu Olaydaki Rolü Millî Mücadele döneminde Malatya’ya bağlı bir ilçe durumunda olan
Realizaram-se diversos testes ao funcionamento do conversor implementado em
Matlab/Simulink para diversas situações, nomeadamente ao nível da atribuição de diversas
referências de corrente e observação da resposta do sistema.
Começou-se por testar o sistema numa rede com factor de potência unitário, ou seja, sem potência reativa a circular na rede. Verificou-se que o sistema segue a referência de corrente obtida, como é observável pela figura 4.6.
É observável que o sistema segue a referência de corrente imposta, no caso desta simulação a corrente elétrica correspondente a 500 Arms, representando-se apenas a fase a do
sistema trifásico na figura 4.6. Em condições de factor de potência unitário esta corrente implica uma potência de 1,1 MW do lado AC do conversor. Após transformador 2,2 kV – 30 kV a corrente obtida é a apresentada na figura 4.6. Na figura 4.7 apresenta-se uma variação de referência.
Procedeu-se à verificação do funcionamento do sistema e determinação dos seus tempos de resposta a uma variação abrupta no valor da corrente de referência, como se observa aos 0,03 s da simulação apresentada na figura 4.7.
Figura 4.6 – Corrente de referência (roxo) e corrente AC (amarelo).
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Verificou-se assim após a realização de diversos testes, que aquando da ocorrência de uma alteração em degrau de referência o sistema responde prontamente, com um atraso máximo verificado no seguimento da referência de cerca de 1,6 ms. É possível identificar que aos 0,03 s da simulação ocorre uma alteração da referência de corrente elétrica, podendo-se observar a resposta do sistema a uma alteração abrupta de referência, apresentando-se uma vista pormenorizada do evento na figura 4.9.
Na figura 4.10 observam-se os valores medidos de valor rms de tensão AC e potência ativa e reativa, usados nos cálculos da referência de corrente.
Figura 4.10 – Por ordem descendente: tensão rms medida, potência ativa e reativa do sistema. Figura 4.9 – Resposta do sistema a uma alteração de referência – resposta por fase, a roxo a referência e a
amarelo a corrente à saída do conversor.
Figura 4.8 – Resposta do sistema a uma oscilação de referência de potência/corrente – em cada fase, apresentando-se a roxo o sinal de corrente de referência e a amarelo a corrente observada do lado AC do
75 Deve-se realçar, pela figura 4.10, que a tensão medida nos instantes iniciais não é utilizada, mas sim um valor de referência pré-determinado (2200 V) pois o valor inicial de tensão rms do sistema é zero, o que implicaria a necessidade de uma corrente infinita. Como referido também anteriormente a potência reativa usada neste teste foi nula. Relativamente a outros parâmetros de interesse, como a capacidade de comutação do sistema e as formas de onda do sinal de tensão composta AC verificaram-se os resultados apresentados na figura 4.11.
É observável que com esta configuração o tremor do sinal de tensão introduzido na rede elétrica não é desprezível. Usando o bloco de medição de THD do Matlab, verifica-se que este para o sinal de tensão é de aproximadamente 8% em regime permanente no lado AC do conversor. Após o transformador esta distorção é consideravelmente menor, sendo inferior a 1%. Estes valores podem ser melhorados com a introdução de um filtro LC. No que diz respeito à distorção harmónica total do sinal de corrente injetado na rede, situa-se em torno de 1,1% em regime permanente, estando o seu limite legal nos 5% para as condições de teste efetuadas [34].
O sinal retangular do conversor (anterior à bobina de saída) é apresentado para ilustração das limitações do conversor. Caso a potência exigida seja demasiado elevada, ou seja, a corrente AC tivesse uma amplitude superior o sistema não seria capaz de dar a resposta pretendida.
Procedeu-se então ao teste do sistema com introdução de potência reativa, ou seja, aplicou-se um factor de potência não unitário no cálculo das referências. Começou-se por observar mais uma vez as formas da corrente AC, como apresentado na figura 4.12. Na definição das potências de referência usou-se o seguinte critério:
𝑃 =(√3 × 𝑉𝑟𝑚𝑠× 𝐼𝑟𝑒𝑓 𝑟𝑚𝑠× 0,8)
3 ; (4.42) 𝑆 =(√3 × 𝑉𝑟𝑚𝑠3× 𝐼𝑟𝑒𝑓 𝑟𝑚𝑠); (4.43) 𝑄 = √𝑆2− 𝑃2; (4.44) correspondendo à potência ativa, aparente e reativa simuladas, respetivamente com um factor de potência de 0,8.
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Como é observável, pela figura 4.12, o sistema segue a referência de corrente imposta, sem qualquer limitação mesmo aquando da introdução de potência reativa na rede.
Relativamente ao sistema de 10,8 kV DC simulado, verificou-se uma resposta muito semelhante à obtida com o factor de potência unitário em termos de tempo de resposta ao seguimento de uma corrente de referência, como esperado.Na figura 4.13 podem-se observar os valores de tensão AC rms e potência ativa e reativa, em condições de teste com factor de potência não unitário.
Figura 4.13 – Por ordem descendente: tensão AC RMS, potência ativa e potência reativa.
Pela figura 4.13 é possível observar os valores de potência ativa e reativa tidos como referência nesta simulação.
Relativamente ao sinal de tensão AC a distorção harmónica total observada nesta simulação foi semelhante, como medido no bloco THD do Matlab, tal como para a corrente que se manteve com distorção em torno de 1%.
É possível analisar, pelo desfasamento entre tensão e corrente, o período de tempo em que o sistema retira potência da rede e o período de tempo que o sistema devolve potência à rede, como se apresenta na figura 4.14.
Figura 4.12 – Corrente do lado AC do conversor (amarelo) e de refererência (roxo) em cada fase.
77 Pela figura 4.14 é possível concluir que o sistema está realmente a comportar-se como gerador neste teste, entregando potência ativa à rede pois o período de entrega de potência à rede é superior ao período de consumo de potência da mesma. Esta análise foi realizada tendo em conta a polaridade da fonte de tensão e o sentido da corrente elétrica.